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新酒店西向门厅高支模施工方案

三、高支模施工方案 2

1.支模采用的主要材料 2

YB∕T 4733-2019 黑色冶金矿山井巷工程设计规范.pdf2.西向门厅楼板模板 3

3.西向门厅梁模板 3

4.西向门厅脚手架立杆底面要求 4

5.超高大跨度支模验收要求 4

6.超高大跨度支模验收内容 4

㈠、扣件式钢管楼板模板高支架计算书 5

㈡、梁模板扣件式钢管高支撑架计算书 22

㈢、梁侧模板计算书 35

五、高支模施工方法 43

3.安装支撑系统 44

4.梁、板模板的安装 45

5.支顶、梁板模板的拆除 45

6.技术安全措施 46

7.预防坍塌事故的技术措施 46

8.预防高空坠落事故安全技术措施 47

9.混凝土浇筑方法及技术措施 48

六、高支模的施工管理 49

超高大跨度支模架专项施工方案

⑹《王府邦瑞大酒店新建项目（一期工程）工程结构施工图纸》；

⑺《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号

本工程西向门厅为超高大跨度采光雨篷

根据设计图纸梁WKL1截面为650*2000（+650），跨度为21米。为本工程楼面模板支撑系统主要和最薄弱环节。

1.支模采用的主要材料

（1）钢管：Ф48×2.8mm；Ф48×3.0mm；扣件为标准扣件；

（2）木方：50mm×100mm×2000mm、50mm×100mm×4000mm；

（3）胶合板：915mm×1830mm×18

（4）梁板面采用脚手架配套底托，垫板尺寸为50×100×1000mm木方；自然地坪采用18号工字钢铺设。

⑴、楼板底模采用18mm厚夹板，支撑系统采用50×100mm的木枋、扣件式满堂脚手架。

⑴、梁底模和侧模采用18mm厚夹板，梁底支撑系统采用50×100mm的木枋、扣件式脚手架。

⑵、高度不大于1100㎜梁模板垂直支撑的脚手架沿梁纵向方向布置，间距是800㎜，在梁中加一根立管，梁截面为650×2000㎜垂直支撑的脚手架沿梁纵向方向布置，间距是400㎜，在梁中加二根立管间距分别为400、350、400㎜；所有梁两侧立管距梁边均为250㎜，南北梁间立管根据图中尺寸均分最大间距不大于850㎜；东西梁间立管间距不大于800㎜；根据层高及梁高来考虑，并通过调整底座及顶托的螺栓来满足支模的高度要求。每隔1.5米纵横水平拉杆各一道，立杆钢管搭接处，要求用双扣件增加纵横方向杆件。大梁与架体斜向支撑（详见大样图）；架体搭设高度后先浇筑钢筋混凝土柱，达到75％强度，再进行施工架体与混凝土柱可靠联接（详见大样图），以保证整个支撑体系的稳定性。

⑷、650×2000㎜梁下必须采用丝杠U托支顶，两侧立杆在梁底横杆下采用双扣件。

⑸、跨度L>4m的肋承梁，应按施工规范起拱,起拱高度符合设计和施工规范的要求，主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。

⑹、扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》(GB15831)的规定。直角扣件：用于垂直交叉杆件间连接的扣件；旋转扣件：用于平行或斜交杆件间连接的扣件；对接扣件：用于杆件对接连接的扣件；防滑扣件：根据抗滑要求增设的非连接用途扣件。

西向门厅脚手架立杆基础底面要求

西向门厅脚手架立杆基础根据现场实际情况，除梁板混凝土面外，回填土部分地面进行素土夯实，150㎜厚C20混凝土垫层，脚手架立杆基础梁板面和垫层面采用垫板尺寸为50×100×1000mm木方；薄弱部分采用18号工字钢铺设。在地面梁高差1100㎜处，离垫层面150㎜高设南北方向和东西方向扫地杆，在1100㎜高梁上（即1250㎜处）增加通长南北与东西方向扫地杆。

5.超高大跨度支模架验收要求

脚手架搭设完毕后，由项目经理组织项目技术负责人、施工员、质检员、安全员、脚手班班长、总监工程师、监理员等进行检查，特别扣件力距检查，力距要大于40N.M，小于65N.M，整改完毕后，报公司，由公司技术负责人，组织公司安全负责人、项目经理、项目技术负责人、施工员、质检员、安全员、脚手班班长、总监工程师、监理员等再进行检查，完善，验收合格后方可进入下道工序施工。

6.超高大跨度支模架验收内容

㈠、支模架的主要验收内容对使用的支模架检查以下内容:

a、查看支模架材料产品质量合格证、质量检验报告。

b、检查支模架表面的平直度，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。

c、钢管必须涂有防锈漆。

d、检查扣件厂家的生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。

㈡、支模架使用中，应定期检查的内容。

a、底座是否松动，立杆与底座是否落空。

b、安全防护措施是否符合要求。

㈢、支模架的主要验收与监测内容

a、查看垫板是否晃动，检查方法观察。

b、立杆垂直度:用经纬仪或吊线和卷尺测量，立杆偏差:2m高处不得大于±50mm、横距偏差不得大于±20mm。用钢卷尺测量。

c、纵向水平杆偏差，一根杆的两端高差不得大于±20mm，同跨内两根纵向水平杆高差不得大于±10mm，用水平仪或水平尺测量。

(1)同步立杆上两个相隔对接扣件的高差应大于500mm，用钢卷尺测量。

㈠、扣件式钢管楼板模板高支架计算书

工程名称：；方案编制人：；编制日期：2013/1/8。施工单位：；地上层数：25；地下层数：1层；结构类型：框架；

模板支架搭设高度为10.7米，

搭设尺寸为：立杆的纵距b=0.80米，立杆的横距l=0.85米，立杆的步距h=1.50米。

图1楼板支撑架立面简图

图2楼板支撑架荷载计算单元

采用的钢管类型为
48×2.8。

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照三跨连续梁计算。

使用模板类型为：胶合板。

静荷载标准值q1=0.9×(25.000×0.130×0.800+0.350×0.800)=2.592kN/m

活荷载标准值q2=0.9×(0.000+2.500)×0.800=1.800kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:

W=80.00×1.50×1.50/6=30.00cm3；

I=80.00×1.50×1.50×1.50/12=22.50cm4；

其中f1——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

　　M——面板的最大弯距(N.mm)；

　　W——面板的净截面抵抗矩；

f——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

M=0.100q1l2+0.117q2l2=0.100×1.2×2.592×0.2002+0.117×1.4×1.800×0.2002=0.024kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值f1=0.024×1000×1000/30000=0.800N/mm2

面板的抗弯强度验算f1

T1=3Q/2bh

其中最大剪力Q=0.600q1l+0.617q2l=0.600×1.2×2.592×0.200+0.617×1.4×1.800×0.200=0.684kN

　　截面抗剪强度计算值T1=3×684.2/(2×800.000×15.000)=0.086N/mm2

　　截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm2

抗剪强度验算T1

v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250

面板最大挠度计算值v=0.677×2.592×2004/(100×6000×225000)=0.021mm

面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!

(4)2.50kN集中荷载作用下抗弯强度计算

经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为M=0.200Pl+0.080ql2

集中荷载设计值P=0.9×1.4×2.50=3.150kN

静荷载设计值q=0.9×1.2×(25.000×0.130×0.800+0.350×0.800)=3.110kN/m

面板的计算宽度l=0.20m

经计算得到M=0.200×3.150×0.200+0.080×3.110×0.2002=0.136kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.136×1000×1000/30000=4.532N/mm2

面板的抗弯强度验算f1

方木按照均布荷载下连续梁计算。

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q11=25.000×0.130×0.200=0.650kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q12=0.350×0.200=0.070kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值q2=(2.500+0.000)×0.200=0.500kN/m

静荷载q1=0.9×(1.2×0.650+1.2×0.070)=0.778kN/m

活荷载q2=0.9×1.4×0.500=0.630kN/m

按照三跨连续梁计算，最大弯矩和最大剪力考虑活荷载在梁上最不利的布置，计算公式如下:

均布荷载q=0.778+0.630=1.408kN/m

最大弯矩M=0.100ql2=0.100×1.408×0.20×0.20=0.006kN.m

最大剪力Q=0.600ql=0.600×1.408×0.200=0.169kN

最大支座力N=1.100ql=1.100×1.408×0.200=0.310kN

本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:

W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；

I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；

(1)方木抗弯强度计算

抗弯计算强度f=M/W=0.006×106/83333.3=0.07N/mm2

方木的抗弯计算强度≤13.0N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

Q=0.600ql=169N

截面抗剪强度必须满足:

T1=3Q/2bh

截面抗剪强度计算值T1=3×169/(2×50×100)=0.051N/mm2

截面抗剪强度设计值T=1.70N/mm2

方木的抗剪计算强度≤1.7N/mm2,满足要求!

qk=0.648kN/m

方木的最大挠度小于200.00/250,满足要求!

(4)2.50kN集中荷载作用下抗弯强度计算

经过计算得到跨中方木最大弯矩计算公式为M=0.200Pl+0.080ql2

集中荷载设计值P=0.9×1.4×2.50=3.150kN

静荷载设计值q=0.9×1.2×(0.650+0.650)=0.778kN/m

方木的计算宽度l=0.20m

经计算得到M==0.200×3.150×0.200+0.080×0.778×0.2002=0.128kN.m

经计算得到方木抗弯强度计算值f=0.128×1000×1000/83333=1.542N/mm2

方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取钢管支撑传递力。

支撑钢管剪力图(kN)

支撑钢管弯矩图(kN.m)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

支撑钢管变形计算受力简图

最大弯矩Mmax=0.115kN.m

最大变形vmax=0.120mm

最大支座力Qmax=1.469kN

◆连续梁支座反力复核验算：

Pn=0.310+0.310+0.310+0.310+0.310+0.310+0.310+0.310+0.310+0.310+0.310+0.310+0.310+0.310=4.3kN

支座反力从左到右相加：

Rn=0.699+1.469+1.469+0.699=4.3kN

杆件受力Pn≈Rn，是平衡的，支座反力复核验算通过!

◆连续梁弯矩复核验算：

假定顺时针方向力矩为正力矩。

求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩）

支1:0.699×2.550=1.78

支2:1.469×1.700=2.50

支3:1.469×0.850=1.25

顺时针力矩之和：1.78+2.50+1.25=5.53KN.m

顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过!

抗弯计算强度f=0.1147×106/4248.0=27.01N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于300N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于850.0/150与10mm,满足要求!

纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

支撑钢管剪力图(kN)

支撑钢管弯矩图(kN.m)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

支撑钢管变形计算受力简图

最大弯矩Mmax=0.441kN.m

最大变形vmax=0.436mm

最大支座力Qmax=6.427kN

◆连续梁支座反力复核验算：

Pn=1.469+1.469+1.469+1.469+1.469+1.469+1.469+1.469+1.469+1.469+1.469+1.469+1.469=19.1kN

支座反力从左到右相加：

Rn=3.122+6.427+6.427+3.122=19.1kN

杆件受力Pn≈Rn，是平衡的，支座反力复核验算通过!

◆连续梁弯矩复核验算：

假定顺时针方向力矩为正力矩。

求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩）

支1:3.122×2.400=7.49

支2:6.427×1.600=10.28

支3:6.427×0.800=5.14

顺时针力矩之和：7.49+10.28+5.14=22.91KN.m

顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过!

抗弯计算强度f=0.4407×106/4248.0=103.74N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于300N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!

六、模板支架荷载标准值(立杆轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架钢管的自重(kN)：

NG1=0.0988×10.730=1.060kN

(2)模板的自重(kN)：

NG2=0.350×0.800×0.850=0.238kN

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25.000×0.130×0.800×0.850=2.210kN

经计算得到，静荷载标准值NG=0.9×(NG1+NG2+NG3)=3.157kN。

2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。

计算支架立柱及其他支撑结构时,均布荷载取0.00kN/m2

经计算得到，活荷载标准值NQ=0.9×(2.500+0.000+0.000)×0.800×0.850=1.530kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=5.931kN

模板支架高度大于5m时，应按高度调整系数调降强度设计值:

其中H:模板支架高度，立杆底座下皮至顶托上皮（或模板底水平杆上皮），以米计，但无量纲。

经计算得到:Kh=0.972

调降后钢管立杆抗压强度设计值为f1=KH×f=0.972×300=292N/mm2

1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=5.931kN

φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ=l0/i查表得到

i——计算立杆的截面回转半径(cm)，i=1.60

A——立杆净截面面积(cm2)，A=3.97

W——立杆净截面抵抗矩(cm3)，W=4.25

——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)

f——钢管立杆抗压强度设计值，f=292.00N/mm2

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.05m

h——脚手架步距，h=1.50m

l0——计算长度(m)

λ=(1.50+2×0.05)×100/1.600=100≤[λ]=210,满足要求!

1.2.验算立杆稳定性

l0=1.50+2×0.05=1.600m

l0/i=160.000/1.600=100

由l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数
=0.588

钢管立杆受压应力计算值
=5931.000/(0.588×397.4)=25.396N/mm2

立杆的稳定性计算

2.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

风荷载设计值产生的立杆段弯矩计算公式

其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)，Wk=1.00W0UsUz=1.00×0.300×0.240×1.200=0.086kN/m2

h——立杆的步距，h=1.50m

la——立杆迎风面的间距，la=0.80m

lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，lb=0.85m

洛湛铁路某隧道实施性施工组织设计风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.086×0.800×1.500×1.500/10=0.018kN.m

Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值

Nw=5.931+0.9×0.9×1.4×0.018/0.850=5.955kN

钢管立杆受压应力计算值
=5955.0/(0.588×397.4)+18000.0/4248.0=29.736N/mm2，

立杆的稳定性计算

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN《先张法预应力混凝土实心方桩》Q321183 JH001-2019.pdf，

按照扣件抗滑承载力系数1.00

该工程实际的旋转单扣件承载力取值为Rc=8×1.00=8.00kN。