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成都理工东苑六标段工程悬挑脚手架搭拆专项施工方案

三、脚手架搭设方案的确定 3

四、扣件式钢管脚手架设计构造要求 5

（一.）脚手架搭设尺寸 5

（二）、脚手架构造措施 6

广州市建设工程绿色施工围蔽指导图集V2.0版)（广州市住房和城乡建设局 广州市城市规划勘测设计研究院2019年12月）2、脚手架连墙件及剪刀撑 8

3、脚手架顶端构造 10

五、悬挑式双排脚手架的设计计算 12

六、悬挑式扣件钢管脚手架计算书 13

七、脚手架构造要求 19

十、脚手架的管理与维护 28

悬挑脚手架搭拆专项施工方案

1、工程名称:成都成华区圣灯街道东华社区三、五、六组新建

商品住宅、商业用房工程。简称‘理工东苑六标段’。

2、建设地点：该工程建设地点位于成都市成华区圣灯街道东华社区三、五、六组。

3、建设规模：本标段项目总建筑面积约12.2万平方米，包括36#、37#、38#、39#、40#楼住宅工程以及45#地下室工程。

该项目工程全部为框剪结构，基础为旋挖桩基础。建筑层高主要为3.00米。

各栋建筑工程体型建筑特征大致如下：

根据建筑物的外形及高度,以及外墙防护和外墙装饰施工的需要，现选定搭设的外脚手架为：

1、建筑层数为低层的36#、37#副楼外防护架为双排落地式钢管脚手架。

2、建筑层数为24层的高层建筑，底层至六层建筑外防护架为双排落地式钢管脚手架，建筑层数为32层的高层建筑，底层至四层建筑外防护架为双排落地式钢管脚手架，以上为悬挑双排钢管脚手架，脚手架总高度为建筑总高度+1.5米。

3、高层脚手架分两次搭设：对建筑层数为32层而言，底层至四层为落地式脚手架，搭设高度13.6米；五层以上为悬挑钢管脚手架。对建筑层数为24层而言，底层至六层为落地式脚手架，搭设高度为19.6米，七层以上为悬挑钢管脚手架。

4、其中悬挑钢管脚手架分成三个以上外挑单位。对32层建筑第一个外挑单位为5~10层，第二个外挑单位为11~16层；第三个外挑单位为17~22层；第四个外挑单位为23~28层；外挑脚手架高度均为18米，第五个外挑单位为29~屋面。悬挑工字钢的安装楼层分别为5层、11层、17层、23层和29层。对24层建筑第一个外挑单位为7~12层，第二个外挑单位为13~18层，第三个外挑单位为19层至屋面。悬挑工字钢的安装楼层分别为7层、13层和19层。悬挑脚手架每个外挑段脚手架采用“工”字钢I16作为悬挑钢梁与建筑物结构梁板锚固，另一端挑出建筑物，作为分段高度脚手架立杆的基础，每段互不相连。

双排钢管脚手架分段搭设表

四、扣件式钢管脚手架设计构造要求

（一.）脚手架搭设尺寸

脚手架设计尺寸按下表采用：

13,6~19.60m

钢管采用外径48mm、壁厚3.5mm的焊接钢管，其质量应该符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235—A级钢的规定：抗拉、抗压、和抗弯强度设计值f=205N/mm2,扣件采用铸铁扣件,扣件的抗滑承载力为8.5KN。安全密目网网目数不少于2000目/100cm2,网目尺寸为1.66mm×1.66mm,自重标准值为0.5Kg/m2.。脚手架立杆垫板为50×200×1600的模板

（二）、脚手架构造措施

基础土方回填完毕后，对搭设脚手架部位基础进行机械夯实，密实度达到95%以上。然后测放出脚手架基础宽度，开挖脚手架基础排水沟，用C10砼对脚手架基础进行硬化。

5层～屋面悬挑脚手架“工”字钢悬挑梁（I16）

悬吊钢索（Φ18—6×19），用螺栓固定在框架梁外侧，悬吊钢索紧固时，注意钢索张拉紧度一致，避免引起杆件的变形。

固定悬挑钢梁预埋钢筋大样图

2、脚手架连墙件及剪刀撑

连墙件按照两步三跨的间距，成“梅花”状设置，连墙件的位置应该使连接后保持水平或向脚手架一端下斜连接。每根连墙件控制的面积不大于27m2。（详见附图）

在脚手架转角处及脚手架两端各设置一道剪刀撑，各道剪刀撑之间的净间距不大于15米。剪刀撑沿脚手架外侧随脚手架的搭设自下向上连续设置剪刀撑。剪刀撑斜杆与地面的夹角在45~60°之间。详见上附图（一）

在脚手架外侧整改立面的高度和长度上连续设置剪刀撑。详见上附图（二）。

根据《JGJ130—2001》《J84—2001》的构造规定，脚手架立杆顶端宜高出女儿墙上皮1000mm，高出檐口上皮1500mm。本工程檐口标高32.45m，脚手架立杆比女儿墙上口高出1500mm，设置三道水平杆加强立杆稳定性，檐口处设置连墙件与女儿墙构造柱可靠连接，并在檐口处满铺一道安全网和脚手板进行封闭。其构造如下图所示：

五、第一段封闭式双排落地脚手架的设计计算

连墙件的强度、稳定性和连接强度按照国家标准《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GBJ18）、《钢结构设计规范》（GBJ17）、《混凝土结构设计规范》（GBJ10）等的规定进行计算。

1、设计荷载：连墙件轴向力设计值Nl=Nlw+N0

1）、风荷载产生的连墙件轴向力设计值：Nlw=1.4×ωk×Aw

连墙件按照“两步三跨”设立，Aw=1.5×2×1.5×3=13.5平方米。

ωk=0.7μz×μs×ω0

查GBJ9，本地取ω0=0.7KN/m2

ωk=0.7μz×μs×ω0

=0.7×0.99×（1.3×0.115）×0.7

=0.073KN/m2

Nlw=1.4×ωk×Aw

=1.4×0.073×13.5

=1.1.38+5=6.38KN＜8.00KN（直接扣件抗滑承载力设计值）

连墙件轴向力设计值Nf=
A[f]

其中
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.58的结果查表得到
=0.95；

A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。

经过计算得到Nf=95.466kN

Nf（95.47KN）>Nl（6.38KN），连墙件的设计计算满足要求!

3、立杆的地基承载力计算:

由于第一段脚手架高度为13.6~19.6米高，脚手架基础按照方案要求进行混凝土硬化后，完全能满足安全要求，故可不进行地基承载力复核。

五、悬挑式双排脚手架的设计计算

悬挑式双排脚手架分段搭设，每段搭设高度最大为18.0米，立杆采用单立管。采用的钢管类型为
48×3.5，立杆纵向间距为1.5米，横向间距为0.9米，根据建筑立面外型，内立杆距离墙面的距离为0.3～0.6米。大横杆步距为：外立杆处为1.8米，相邻大横杆间加一根扶手栏杆，即外立杆上大横杆间距为0.9米；内立杆处为1.8米。小横杆长度为1.35～1.65米，间距为1.8米。连墙件采用2步3跨，竖向间距2.70米（2步），水平间距4.50米（3跨）。

脚手架悬挑水平钢梁采用16号工字钢。根据建筑外型立面构造，建筑物外悬挑段长度1.20～1.5米，建筑物内锚固段长度1.5～1.8米，工字钢水平间距一般情况下为1.5米，在建筑物转角处工字钢呈放射状排列。用两个HPB235φ16钢筋预埋铁件固定。钢梁上架设立杆处焊接100mm高φ14钢筋固定脚手架立杆底部。详见悬挑“工”字钢脚手架基础详图。其它构造同双排落地脚手架。

该脚手架为主要用于外墙装饰工程施工，因此，根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范中表4.2.2，施工均布活荷载为2.0kN/m2，考虑同时施工2层，加上首层和屋檐层防护，脚手板共铺设4层，栏杆及脚手板均采用50mm厚模板。

六、悬挑式扣件钢管脚手架计算书

由于本工程悬挑脚手架分段搭设总高最大为18.0米，低于50米，脚手架的构造措施按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》第6.1.1条及第5.1.7条的构造规定进行设计，因此相应杆件（大横杆及小横杆）不再进行设计计算，仅对连墙件及悬挑钢梁的稳定性及受力进行复核计算。

连墙件构造同落地式脚手架连墙件，已经复核符合要求，故不再进行复核计算。

1、悬挑梁的受力计算:

根据悬挑“工”字钢的受力情况，悬挑脚手架的水平钢梁按照悬臂梁进行计算。

“工”字钢梁悬臂部分所受荷载主要为：里、外脚手架立杆所传递的集中荷载P1和P2，及钢梁自重产生的均布荷载q。钢梁里端B为与楼板的锚固点，A端为墙支点。

本工程中，脚手架排距为900mm，内侧脚手架距离墙体300～600mm.

第一段悬挑脚手架：水平支撑梁为I16，其截面惯性矩IX=1127×104cm4，截面抵抗矩WX=140.9×103cm3，截面积A=26.11cm2，自重为20.5Kg/m。

脚手架立杆轴向力设计值按不组合风荷载时计算：

N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4ΣNQK

NG1K—脚手架结构自重标准值产生的轴向力

NG2K—构配件（安全网、脚手板、安全网等）自重标准值产生的轴向力

ΣNQK—施工活荷载标准值产生的轴向力总和，内外立杆可按一纵距（跨）内施工活荷载总和的1/2取值。

1.2—永久荷载分项系数；1.4——可变荷载分项系数

3、“工”字钢钢梁上所受荷载计算

(一)、高度最大段悬挑脚手架（I16），搭设高度18.0米。

（1）、钢管自重（立杆、大、小横杆、扣件）：

立杆荷载：18.0m×38N/m=684(N)

大横杆荷载：外18.0÷0.9+1=21根；内18.0÷1.8+1=11根，长度按照1.5米计算。

外大横杆：21根×1.5m/根×38N/m=1197(N)

内大横杆：11根×1.5m/根×38N/m=627(N)

小横杆：11根×1.65m/根×38N/m÷2=344.9(N)（取最大值计算）

扣件：外21+11=32个；内11+11=22个。

外扣件:32个×13.2N/个=422.4N；

里扣件：22个×13.2N/个=290.4N；

（2）构配件（安全网、脚手板、安全网等）自重

3×1.5×1.8×0.35÷2＝1.42KN

3×1.5×0.3×0.14＝0.189KN

安全网：1.5×18.0×0.05=1.35KN（密目网：0.05KN/M2）

外立杆：NG1K=+++=0.684+1.197+0.3449+0.4224=2.65KN

内立杆：NG1K=+++=0.684+0.627+0.3449+0.2904=1.95KN

外立杆：NG2K=++=1.42+0.189+1.35=2.96KN

内立杆：NG2K==1.42KN

（4）、施工人员、设备等施工活荷载：2KN/m2（根据规范中表4.2.2，选用装修脚手架），考虑有二层同时作业，（取最窄处计算）

NQK=2×2×1.5×1.2÷2=3.6KN

（5）、底层立杆的轴向力设计值（永久荷载分项系数为1.2；可变荷载分项系数为1.4），即钢梁上集中荷载设计值为：

外立杆：P1=1.2（NG1K+NG2K）+1.4ΣNQK

=1.2×(2.68+2.96)＋1.4×3.6=11.81KN

内立杆：P2=1.2（NG1K+NG2K）+1.4ΣNQK

=1.2×(1.98+1.42)＋1.4×3.6=9.12KN

(6）、水平钢梁自重荷载：

q=1.2×0.0205×9.8=0.241kN/m（钢梁自重：20.5Kg/m）

悬挑钢梁受力简图如下：（取悬臂最长及根部最短处处进行复核验算）

标准层悬挑脚手架计算简图（I16）

4、悬挑“工”字钢梁的强度、挠度验算

I16的特征：截面惯性矩IX=1127×104cm4，截面抵抗矩WX=140.9×103cm3，f=215N/mm2,fv=125N/mm2,[v]=l/250,截面积A=26.11cm2，自重为20.5Kg/m。

根据受力简图，在悬挑梁支座A处存在最大弯矩和最大剪力，在支座B处存在最大支座反力RB。

施工组织设计-2外脚手架专项方案(2)Mmax=P1×1.8+P2×0.9+1/2ql2

=11.81×1.5+9.12×0.6+0.5×0.252×1.652

Vmax=P1+P2+ql=11.81+9.12+0.252×1.65=21.35KN

RB=Mmax/0.8=23.53÷0.8

σ=Mmax/(γxWx)=29.41×106÷(1.05×140.9×103)

=198.79N/mm2＜f=215N/mm2JT／T 1288-2020 冷藏集装箱多式联运技术要求，符合要求。