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龙江港大桥满堂支架施工方案龙江港大桥满堂支架施工方案
龙江港大桥位于龙江港，设计起点桩号K2+057.217，终点桩号K2+231.211，全长174.42m。桥梁上部构造采用（2*30+50+2*30）预应力砼变截面连续梁，梁高由跨中的1.60m渐变至根部的2.60m，横截面为单箱双室，箱梁顶板宽15.5m，底板宽10.5m，标准横断面顶板厚0.25m，底板厚0.2m，腹板厚0.60m，底板厚度由墩顶的0.4m在6米范围内渐变为0.2m，顶板则由0.45m渐变为0.25m，箱梁翼缘板两侧宽度均为2.50m，厚度由外边缘0.25m，渐变为根部的0.5m，梁体砼采用C50现浇混凝土，半幅桥箱梁砼总方量为2187.5m3。左右幅中央分隔带宽度为8米，正好设置施工便道。
场地主要地质土层第1层为桩基施工时筑岛围堰的素填土：灰黄色，稍湿，极松状，土质较均匀，人工新近回填土，层厚1.00～1.70米，为由滨海路运来的细砂，容许承载力60~80Kpa。第2层含有机质细砂：灰褐色，灰黑色，潮湿～饱和，极松～稍松状，颗粒成分为石英质，粘粒含量约15%～20%，局部表层改造为黑色淤泥质耕植土，层厚1.00～3.20米,容许承载力160Kpa。
三亚市海棠湾地处热带，属于热带海洋季风性气候。受南海海洋气候影响较大，终年气温寒暑变化不大，四季温暖，年平均气温25.4℃，气温最高为七月，平均气温28.4℃；气温最低为1月DB36／T 785-2019标准下载，平均气温21℃，全年日照时间达到2563个小时，年平均降雨量1279毫米，雨季为每年6月至10月，9、10月份多为强降雨的天气。
龙江港大桥桥址处龙江塘常水位1.5m（85国家高程基准），最高通航水位2.18m。.
龙江港大桥上部构造为现浇预应力钢筋砼变截面连续箱梁，根据工程实际采用满堂式支架现浇施工，砼浇筑分两次浇筑，即第一次浇筑箱梁底板和腹板，第二次浇筑箱梁顶板和翼缘板。龙江港大桥现浇箱梁施工计划于2008年9月底开始施工，11月底必须完成双幅现浇箱梁的施工。
支架采用满堂式碗扣支架，其布置图见附图《龙江港大桥满堂支架布置图》，其结构受力计算书如下：
钢管截面特性：A=4.89×102mm2，I=1.219×105mm4,W=5.078×103mm3,i=15.78mm,E=2.06×105mpa[σ]=205mpa；12cm×12cm方木截面特性：A=144cm2，I=1728cm4，W=288cm3，E=9×103mpa，[σ]=12mpa；15cm×15cm方木截面特性：A=225cm2，I=4218.8cm4，W=562.5cm3，E=9×103mpa，[σ]=12mpa。
因2#、3#墩墩顶梁高为2.6米，墩顶横梁为实心段，支架受力最大，故在计算时以此处为计算依据。
砼自重取26×2.6=67.64KN/m2
施工人员及机具和砼振捣荷载2.5+2.0=4.5KN/m2
竹胶模板及方木重量忽略不计
支架自重为0.51KN
12cm×12cm方木纵向支承于15cm×15cm方木上，间距0.3m，立杆纵距0.6m为计算跨径，则均布荷载为：67.6×0.3×1.2(荷载系数)+4.5×0.3×1.4(荷载系数)=26.23KN/m,按三等跨连续梁计算如图示
跨中最大弯矩Mmax=0.08ql2=0.08×26.23×0.62=0.76KN.m
最大剪力Qmax=0.6ql=0.6×26.23×0.6=9.44KN
弯曲强度σ=M/W=0.76×106/（288×103）
=2.64mpa<[σ]=12mpa满足要求
横纹剪应力τ=Qmax/A=9.44×103/（144×102）
=0.66mpa<[τ]=1.8mpa满足要求
挠度f=0.677×(ql4/(100×E×I))
=0.677×26.23×106×6004/(100×9×109×1728×104)
=0.14mm<600/150=4mm满足要求
RA=RD=0.4ql=0.4×26.23×0.6=6.3KN
RB=RC=1.1ql=1.1×26.23×0.6=17.31KN
15cm×15cm方木所承受荷载为由12cm×12cm方木直接传递的荷载即最大支点反力P=17.31KN，按三等跨连续梁计算其受力如图示：最大弯矩Mmax=0.175×Pl=0.175×17.31×0.6=1.82KN.m
最大剪力Qmax=0.65×P==0.65×17.31=11.3KN
弯曲强度σ=M/W=1.82×106/562.5×103
=3.23mpa<[σ]=12mpa满足要求
横纹剪应力τ=Qmax/A=11.3×103/225×102
=0.5mpa<[τ]=1.8mpa满足要求
挠度f=1.146×(Pl3/(100×E×I))
=1.146×17.31×103×6003/(100×9×103×4218.8×104)
=0.11mm<600/150=4mm满足要求
支点反力RA=RD=1.35P=1.35×17.31=23.4KN
RB=RC=2.15P=2.15×17.31=37.21KN
立杆承受由纵向分配梁传递的荷载和支架自重，N=37.21+0.51=37.82KN，横杆步距为1.2m。
长细比λ=l/i=1200/15.78=76,经查表得
稳定系数φ=0.738
容许承载力[N]=φ×A×[σ]=0.738×489×205
=73.98KN＞N=37.82KN满足要求
5）垫木及地基承载力计算：
P=N/ab=37.82×103/(0.1×0.1)（底托底座面积）
=3.8mpa<12mpa(方木弯拉应力)满足要求
经过用轻型触探仪检测，我项目部路基所填的土方（砾类土）压实度90%以上承载力为800Kpa，筑岛围堰所填细砂天然状态下承载力为108Kpa。取砼垫层的压力扩散角θ=45°，砾类土的压力扩散角θ=30°，则
A=（0.12+0.1tg45°×2）2=0.322=0.1024m2
P=N/A=37.82/0.1024=369Kpa<800Kpa满足要求
A=（0.12+（0.1tg45°+0.3tg30°）×2）2=0.444m2
P=N/A=37.82/0.444=85.2Kpa<108Kpa满足要求
距墩顶支座中心线1.25米至距7.25米段为底板、顶板厚度渐变段，最大总厚度为0.85米，附近立杆间距为0.6（横向）×0.9（纵向）米，故亦计算其受力作为校核。
砼自重偏安全计算取26×0.85=22.1KN/m2
施工人员及机具和砼振捣荷载2.5+2.0=4.5KN/m2
竹胶模板及方木重量忽略不计
支架自重为0.51KN
12cm×12cm方木纵向支承于15cm×15cm方木上，间距0.3m，立杆纵距0.6m为计算跨径，则均布荷载为：22.1×0.3×1.2(荷载系数)+4.5×0.3×1.4(荷载系数)=9.85KN/m,按三等跨连续梁计算如图示
跨中最大弯矩Mmax=0.08ql2=0.08×9.85×0.92=0.64KN.m
最大剪力Qmax=0.6ql=0.6×9.85×0.9=5.32KN
支点反力RA=RD=0.4ql=0.4×9.85×0.9=3.55KN
RB=RC=1.1ql=1.1×9.85×0.9=9.75KN
由以上所得数值均小于第一种情况的数值，因横向立杆间距相同，故忽略后面的计算。
在距2#、3#墩墩顶中心线7.25米至跨中为梁高渐变段，其最大值为梁高2.16米，故计算及腹板下的支架受力，支架的搭设为0.6米（横向）×0.9米（纵向）。
砼自重偏安全计算取26×2.6=56.16KN/m2
施工人员及机具和砼振捣荷载2.5+2.0=4.5KN/m2
竹胶模板及方木重量忽略不计
支架自重为0.51KN
12cm×12cm方木纵向支承于15cm×15cm方木上，间距0.3m，立杆纵距0.6m为计算跨径，则均布荷载为：56.16×0.3×1.2(荷载系数)+4.5×0.3×1.4(荷载系数)=22.1KN/m，按单跨简支梁计算
跨中最大弯矩Mmax=ql2/8=0.125×22.1×0.92=2.23KN.m
最大剪力即支点反力Qmax=0.5ql=0.5×22.1×0.9=9.95KN
弯曲强度σ=M/W=2.24×106/（288×103）
=7.8mpa<[σ]=12mpa满足要求
横纹剪应力τ=Qmax/A=9.95×103/（144×102）
=0.69mpa<[τ]=1.8mpa满足要求
挠度f=5ql4/384EI
=5×22.1×106×9004/(384×9×109×1728×104)
=1.2mm<900/150=6mm满足要求
15cm×15cm方木所承受荷载为由12cm×12cm方木直接传递的荷载即最大支点反力P=9.95KN，按单跨简支梁计算其受力如图示：
最大弯矩Mmax=Pl/4=9.95×0.6/4=1.5KN.m
最大剪力Qmax=0.5P=0.5×9.95=4.98KN
弯曲强度σ=M/W=1.5×106/562.5×103
=2.7mpa<[σ]=12mpa满足要求
横纹剪应力τ=Qmax/A=4.98×103/225×102
=0.22mpa<[τ]=1.8mpa满足要求
挠度f=Pl3/48EI
=9.95×103×6003/(48×9×103×4218.8×104)
=0.12mm<600/150=4mm满足要求
支点反力R=1.5P=1.5×9.95=14.9KN
由计算可知，支点反力即立杆受压力比第一种受力情况小，故省去支架及地基承载力的计算。
通过以上三种位置的受力情况对龙江港大桥箱梁支架及各分配梁的计算结果，说明支架设计能够满足实际施工要求。
a、《路桥施工计算手册》（周水兴何兆益邹毅松等编著）
b、《建筑施工手册》（第四版）
对龙江港大桥地基大多是围堰土地基，地质情况较好，首先将施工承台时开挖的基坑进行分层回填并且夯实，分层厚度50cm左右，考虑到海棠湾为台风引起暴雨天气，容易把地基的原先砂层冲刷，回填至+2.0米整平地基后再填一层30cm土，用压路机静压，使压实度达到90%以上，然后浇注一层10cm厚的C20砼垫层。
处理地基前后须注意地基的排水，避免地基积水，同时在筑岛与龙江塘水的接合面用沙袋防护。
压实度及平整度达到要求后，按设计间距铺设支架底层分布荷载作用的12×12cm的方木，方木底下用砂进行调平。
1）按设计尺寸间距安放支架可调底座，并按各跨不同的计算高度调整好底座上的可调螺帽的顶面高度，使其在同一水平面上，每个支点必须支承在实地上；
2）拼装时，立杆必须保证垂直度，必须在第一层所有立杆与横杆拼装调整完成无误后方可继续向上拼装，否则会引起以后各层拼装困难。
3）拼装到顶层立杆后，装上顶层可调顶托，并依据设计标高调整，在其上安放15×15cm截面的横向方木。
4）在横向方木顶面铺调纵向方木，方木间距30cm，方木载面为12×12cm，然后在方木顶直接铺设竹胶板底模（δ=1.8cm）。
5）支架搭设完成后，用扣件钢管加设剪力撑。
底板横坡按设计图纸规定的横坡，调整纵向木方的标高，纵、横标高调好后，横向宽度应根据梁体底板平面线型布置，并应考虑外侧模的支撑点宽度。底板面板采用122×244×1.8cm竹胶板。竹胶板与方木用钉联结环城北路停车场场平、沟渠改道及边坡支护工程塔机基础施工方案.doc，板缝用玻璃胶封死，以防漏浆。底板面板铺设完毕后，进行平面放样，全面测量底板纵横向标高，并调整至设计要求。
腹模面板采用双层122×244×1.8cm竹胶板加工而成，竹胶板背后以木方联结。面板接缝用玻璃胶封死，以防漏浆。模板用斜撑及挡块固定，斜撑顶端与腹模背条牢固联结，腹模外侧底部用固定于横木方上的木方限位。防止腹模底部外移。
3）翼缘板模板底板安装与箱室底模雷同，不再赘述。翼缘板的标高一定严格控制，以免影响翼缘板线型美观。
4）箱室模板的安装与固定
箱室横截面为矩形，内模均采用竹胶板，内支撑固定。混凝土浇筑时GB／T 39179-2020标准下载，在顶板预留人洞，内模由人洞中取出。
支架搭设完毕，装完底模后装内模前，用砂袋或水袋对支架进行梁体荷载的100%进行等载预压，消除支架的非弹性变形。压前需在每跨布设观测点，在压前及压后每日测同一点下沉量并进行记录，同时检查碗扣支架整体有无偏移，杆件有无压弯及变形，方木有无压裂等几项指标。在72小时地基累计沉降量稳定后，取下砂袋卸载，分析数据，确定弹性下沉量及非弹性下沉量，以其为依据调整顶托高度至设计标高，使施工后保持其设计位置准确。