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后浇带支模及砼浇筑施工方案1、编制依据――――――――――――――――――2
2、工程概况――――――――――――――――――2
DB15/T 353.9-2020标准下载3、后浇带模板体系―――――――――――――――3
4、验算――――――――――――――――――――6
5、后浇带砼浇筑――――――――――――――――18
6、安全生产、现场文明施工要求――――――――19
7、附图――――――――――――――――――――20
1.1银盛泰国际商务港施工合同文本
1.2青岛腾达设计事务所设计的图纸
1.5《建筑施工计算手册》
银盛泰国际商务港位于青岛市城阳区中心位置,北邻正阳路,西邻山城路。工程东西长为122.2米,南北宽为78.4米,建筑面积6.5万平方米。工程地下两层,分别为地下车库和设备用房,地上十三层,其中一、二层为商业网点,三~十三层为商务办公用房。本工程为框架筒体结构,底板为梁板式筏板基础,地上结构构件为柱和梁及电梯井、楼梯井筒体。
工程地下二层为错层结构,~轴北1300mm处地下室层高为6米,轴北1300mm~轴部分层高为5.55米,~/轴右4米~轴左4米部分层高为4.6米。地下一层层高为3.9米,一层层高为5.1米,二、三层层高为4.2米,四、五层层高为5.4米,六~十二层层高为3.6米,十三层层高为4.8米,
本工程占地面积较大,东西轴线间距离为122.2米,南北轴线间距离为78.4米。为减少砼施工过程中的温度应力和消除部分砼伸缩应力,主楼于~、~轴间设置两道南北向伸缩后浇带,裙房~轴间设置一道南北向伸缩后浇带,主楼和裙房~间设置一道东西向伸缩后浇带。
后浇带宽1500mm,厚度同墙、梁、板厚度。
筏板砼为C35S8,其它部位为C40,后浇带砼比同部位砼高一个等级。
2)地下室外墙后浇带,因工程要先回填土,然后再补浇后浇带。墙体砼浇筑后,后浇带外侧部分模板拆除,采用预制80mm厚C20砼板,通过和外墙预埋钢板焊接后封闭外墙外侧,预制板之间用1:2水泥砂浆嵌缝。如图:
在通过后浇带的梁头两侧各200处根据设计设置独立定型支撑,该竖向独立支撑直接支撑在梁底砼面,即梁端竖向独立支撑在第一次支模时,支撑顶面顶板标高设同梁底标高,顶板作该部位梁底的模板使用,垫一层油毡防止支撑头与梁底模之间的缝隙漏浆,撑杆下端支在楼板或底板上。平台及梁模板拆除后,独立支撑即作为后浇带的临时支撑,直至结构砼伸缩及建筑物沉降稳定后,二次支后浇带模板并浇筑后浇带砼,按规范留置同条件试块,在砼达到设计强度后拆除后浇带部位模板。上下层独立支撑立杆必须在同一条中心线上,以免荷载破坏楼板结构。
竖向独立支撑平面设置原则为:凡与后浇带相交的梁底均在后浇带两侧各设一根,独立支撑在各层平面位置相同,以使上下层立杆上下中心线对齐。
1、地下二层部位,因层高为5.55~6米,层高较高,顶板为180mm厚,框架梁及次梁截面较大,选用槽钢[18a(允许荷载40~60KN,允许高度3900~6000mm)格构式独立支撑及槽钢[16a(允许荷载40~60KN,允许高度2800~4500mm)格构式独立支撑,局部跨度(1.35米)较小次梁选用可调钢管定型竖向支撑(允许荷载40KN,允许高度5600mm)。
2、其余部分至地上五层框架梁及次梁选用槽钢[16a(允许荷载40~60KN,允许高度2800~4500mm、2700~3900mm两种)格构式独立支撑,框架梁梁端设双道支撑,次梁除梁端设一道支撑外,梁与梁之间增设一道。
3、六层至十二层框架梁选用槽钢[16a(允许荷载40~60KN,允许高度2700~3900mm)格构式独立支撑,次梁选用可调钢管定型竖向支撑(允许荷载60KN,允许高度3800mm)。
4、十三层框架梁选用槽钢[16a(允许荷载40~60KN,允许高度2800~4500mm)格构式独立支撑,次梁选用可调钢管定型竖向支撑(允许荷载40KN,允许高度4500mm)。各种支撑型号如附表。
由于立杆中心线上下对齐,故假定上层立杆荷载通过楼板直接传至下层立杆。
地下二层顶板梁验算1:(计算结构范围如附图)
一、选轴KL45作分析,板厚h=180,主梁b=500,h=950,计算跨度l=5.55m。
1)~轴井字梁截面为300×650,将该范围井字梁转化为板厚:
h=0.18+<5.1×0.3×0.65+(5.2-0.3)×0.3×0.65>/(5.1×5.2)
h=0.18+<7.25×0.3×0.65+2×(5.2-0.3)×0.3×0.65>/(7.25×5.2)
1、轴右侧楼板荷载计算:板自重25(0.254=6.35KN/m2
轴左侧楼板荷载计算:板自重25(0.268=6.7KN/m2
轴右侧楼板传至KL14荷载(计算至右侧跨度1/3部位):6.35×5.1/3=10.795KN/m
轴左侧楼板传至KL45荷载(计算至左侧跨度1/3部位):6.7×7.25/3=16.192KN/m
KL45自重q=25(0.5(0.95=11.875KN/m
2、施工人员及设备等动荷载:2KN/m2
3、KL45上均布线荷载q=(板、梁恒载)+(动荷载)<本计算采用支撑体系安全系数取2,支撑加固偏与安全,故计算不考虑静荷载分项系数。支撑上方梁板浇筑砼期间,该范围搭设有满堂模板支撑,故计算可不必考虑动荷载的分项系数。)
q=10.795+16.192+11.875+2×(5.1/3+7.25/3)
q=47.095KN/m
则KL14均布线荷载q=47.095KN/m
本计算将KL45看作一端固定,一端简支的承受均布荷载的单跨梁,如下图,根据结构力学计算结果,本层荷载传至梁端荷载:
R=3/8×q×l(l为计算跨度l=5.550m)
R=3/8×47.095×5.550
4、后浇带边缘L88考虑由KL35、L6、KL45、L70及轴挡土墙共同承受
则KL14受到L88集中荷载为:
P=2.65×0.3×0.65×25
因本层为地下二层屋面,上层传至荷载R’=0
=98.016+12.92
该处支撑点设两个C型槽钢[16a格构式支撑,该支撑允许荷载为40~60KN,允许高度为2800~4500mm。
该处梁底距地面为4.25米,高度满足要求。
二、对L70分析:板厚h=180,L70梁b=300,h=650,计算跨度l=5.55m。
同理,将该范围井字梁转化为板厚:(此将L70已转化为板厚)
h=0.18+<5.1×0.3×0.65+(5.2-0.3)×0.3×0.65>/(5.1×5.2)
1、楼板荷载计算:板自重25(0.254=6.35KN/m2
楼板传至L70荷载(该处取板计算跨度为2.7米):
6.35×2.7=17.145KN/m
L70自重q=25(0.3((0.65-0.254)=2.97KN/m
2、施工人员及设备等动荷载:2KN/m2
3、L70上均布线荷载q=板、梁恒载+动荷载
q=17.145+2.97+2×2.7
q=25.51KN/m
则L70均布线荷载q=25.51KN/m
本计算将L70看作一端固定,另一端简支的承受均布荷载的单跨梁,如下图,根据结构力学计算结果,本层荷载传至梁端荷载:
R=3/8×q×l(l为L70的计算跨度l=5.55m)
R=3/8×25.51×5.55
4、后浇带边缘L88考虑由KL14、L70及轴挡土墙共同承受
则L70受到L88集中荷载为:
P=2.7×0.3×0.65×25×1.2
因本层为地下二层屋面,上层传至荷载R’=0
N=R+P=53.09+15.795=68.885KN
该处支撑点设一个G型可调钢管定型竖向支撑(允许荷载45KN,允许高度4500mm)。
该处梁底距地面为4.25米,高度满足要求。
68.885/45=1.53
在支撑体系安全系数2.0范围内,支撑安全。
三、轴KL2作分析,右侧板厚h=180,左侧板厚h=120,KL2b=350,h=700,KL35b=500,h=950,计算跨度ll=5.55m。
1)轴左板标高为-3.95M,轴右板标高为-2.7M,KL2、KL35合并为一个整体支撑加固,取其组合梁b=500,h=1.950(结构计算偏与安全),井字梁截面轴左为250×450,轴右为300×650,将该范围井字梁转化为板厚:
h=0.12+<7.65×0.25×0.45+2×(5.2-0.25)×0.25×0.45>/(7.65×5.2)
h=0.18+<7.25×0.3×0.65+2×(5.2-0.3)×0.3×0.65>/(7.25×5.2)
1、轴左侧楼板荷载计算:板自重25(0.17=4.25KN/m2
轴右侧楼板荷载计算:板自重25(0.268=6.7KN/m2
轴左侧楼板传至组合梁荷载(计算至左侧跨度1/3部位):4.25×2.7=11.475KN/m
轴右侧楼板传至组合梁荷载(计算至右侧跨度1/3部位):6.7×2.6=17.42KN/m
组合梁自重q=25(0.5(1.95=24.375KN/m
2、施工人员及设备等动荷载:2KN/m2
3、KL14上均布线荷载q=板、梁恒载+动荷载
q=11.475+17.42+24.375+2×(2.7+2.6)
q=63.83KN/m
则组合梁均布线荷载q=63.83KN/m
本计算将KL14看作一端固定,设有两个简支的承受均布荷载的单跨梁,如下图,根据结构力学计算结果,本层荷载传至梁端荷载:
R2=3/8×q×l(l为计算跨度l=2.525m)
R2=3/8×63.83×2.525
R2=60.439KN
R1=(3/8×q×l2-R2×2.525)/l(l为KL14的计算跨度l=5.55m)
R1=(3/8×63.83×5.552-60.439×2.525)/5.55
R1=105.349KN
4、后浇带边缘L47L88考虑由KL35、L29、L30、L6、KL14共同承受
则组合梁受到L47L88集中荷载为:
P=2.6×0.3×0.65×25+2.7×0.25×0.45×25
在此,组合梁两侧考虑满跨
暂假定上层传至荷载R’=0
=105.349+20.27
N2=R2=60.439KN
该处于N1设两个,N2设一个,共设三个A型槽钢[16a格构式支撑,该支撑允许荷载为40~60KN,允许高度为2700~3900mm。
该处梁底距地面为3.25米,高度满足要求。
四、轴KL37作分析,板厚h=120,KL24b=350,h=550,计算跨度l=3.175m。
1)~/~轴间井字梁截面为250×450,将该范围井字梁转化为板厚:
S=7.55×18.65=140.81㎡
V井字梁=18.65×0.25×0.33×2+(3.475-0.25)×0.25×0.33×5
V井字梁=4.41m3
h=4.41/140.81=0.031m
1、楼板荷载计算:板自重25((0.120+0.031)=3.775KN/m2
轴北侧楼板传至KL24荷载(计算至北侧跨度1/3部位):3.775×3.4=12.835KN/m
轴南侧楼板传至KL24荷载(计算至南侧跨度1/3部位):3.775×2.933=11.072KN/m
KL24自重q=25(0.35(0.55=4.813KN/m
2、施工人员及设备等动荷载:2KN/m2
3、KL37上均布线荷载q=板、梁恒载+动荷载
q=12.835+11.072+4.813+2×(3.4+2.933)
q=41.386KN/m
则组合梁均布线荷载q=41.386KN/m
本计算将KL24看作一端固定,一端简支的承受均布荷载的单跨梁,如下图,根据结构力学计算结果,本层荷载传至梁端荷载:
R=3/8×q×l(l为计算跨度l=3.175m)
R=3/8×41.386×3.175
N=R=49.25KN
该处设一个A型槽钢[16a格构式支撑,该支撑允许荷载为40~60KN,允许高度为2700~3900mm。
该处梁底距地面为3.4米,高度满足要求。
2)对~/~轴间井字梁L37作分析,井字梁截面为250×450,计算跨度l=3.475m:
1、楼板荷载计算:板自重25((0.120+0.031)=3.775KN/m2
楼板传至L45荷载(计算取2.8m):
3.775×2.8=10.57KN/m
2、施工人员及设备等动荷载:2KN/m2
3、L上均布线荷载q=板恒载+动荷载
q=10.57+2×2.8
q=16.17KN/m
则组合梁均布线荷载q=16.17KN/m
本计算将L37看作一端固定,一端简支的承受均布荷载的单跨梁,如下图,根据结构力学计算结果,本层荷载传至梁端荷载:
R=3/8×q×l(l为计算跨度l=3.475m)
R=3/8×16.17×3.475
N=R=21.07KN
该处设一个C型槽钢[16a格构式支撑,该支撑允许荷载为40~60KN,允许高度为2800~4500mm。
该处梁底距地面为4.1米,高度满足要求。
因该处在结构筒体部位,故框架梁梁端和井字梁中间各增设一个C型槽钢[16a格构式支撑。
本工程后浇带属伸缩后浇带,按设计要求60天后即可封闭,因此预计浇筑地下室后浇带时工程主体施工至地上四层。
49.25+21.07=70.32KN(每层荷载)
70.32×5=351.6KN(5层荷载)
施工期间对后浇带部位封闭管理,严禁在该区域堆放物体和进行施工,因此实际1~5不可能每层都有活荷载,上述五层累计荷载折算为:351.5×95%=334.02KN
334.02/(4×60)=1.39<支撑安全系数2
进场砼必须每车核对配合比、坍落度、砼标号、抗渗等级及外加剂掺量是否与设计要求一致。
后浇带在浇筑砼前,必须将整个砼表面按照施工缝的要求进行处理。地下室底板与本层的外墙后浇砼一起浇筑,采用比两侧砼提高一个强度等级的补偿收缩性砼浇筑,养护时间不宜少于28d,后浇带混凝土终凝后2小时即开始养护,表面覆盖一层薄膜,必要时加盖一层麻袋片,并浇水养护,浇水次数以保证砼始终处于湿润状态为准。。地下室的后浇带1或后浇带2均应一次性浇筑,地上部分可根据现场实际情况而定,但前后两次之间的施工缝应按规范要求设置在剪力较小处。
浇筑所有后浇带砼时,应按有关规定留置标准养护试块,用于确定砼28天强度;基础底板及地下室外墙均需留置抗渗试块;浇筑顶板后浇带砼时,应留置拆模试块,用于确定拆模时间,后浇带模板必须在后浇带砼达到设计强度的100%方可拆模。
后浇带砼采用泵送的方法运送至浇筑地点。
严格控制外墙拆模时间,防止因拆模过早而引起外墙穿墙螺杆松动。砼浇筑时,振动棒严禁碰撞预应力钢绞线。后浇带砼应振捣密实,与两侧砼之间的接缝收口必须顺畅、密实。
1、施工现场所有用电设备,除作保护接零外,必须在设备保护线的首端处设置漏电保护装置。
2、每台用电设备应有各自专用的开关箱,必须实行“一机一闸”。
3、在砼罐车卸料处路面满铺钢板,防止砼罐车压坏路面,进而影响基坑安全。
4、施工人员必须正确使用好各种劳保用品。
5、夜间施工照明充足。上下马道必须做防滑措施。
6、泵送砼作业过程中,软管末端出口与浇筑面应保持0.5~1m,防止埋入砼内,造成管内瞬时压力增高爆管伤人。
汇丰二期40#住宅楼安全施工组织设计方案.doc7、严禁在外墙后浇带的钢筋网片上攀爬。
8、砼浇筑前,应对振动器进行试运转,振动器操作人员应穿绝缘靴、戴绝缘手套;振动器不能挂在钢筋上,湿手不能接触绝缘开关。
9、施工时应先将上层的后浇带洞口用夹板等遮盖严实并设置警戒区域,以防坠物伤人。
10、夜间施工时使用聚光灯照射施工点以防对环境造成光污染。
11、砼罐车每次出场应清理下料斗,防止砼遗洒污染交通路面。
12、散落在楼板上的砼废料要及时清理。
2.固定钢板套扣与微调螺栓配套使用5.1.3-2专项施工方案审批表(总包).doc,并与从构可靠焊接。