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现浇箱梁模板支架及基础处理施工方案

现浇箱梁模板支架及基础处理

——————项目经理部

1.1 国家、行业和地方相关规范规程 1

1.2 相关设计图纸 1

望海路市政工程施工组织设计1.3 安全管理法规文件 1

2.4危险性较大的分部分项工程概况 3

3.2支架基础处理方案 4

3.3支架基础处理计算 5

4、满堂支架搭设方案 6

5、安全保证措施 14

大跨度连续箱梁满堂支架及基础处理方案

国家、行业和地方相关规范规程

《唐山市曹妃甸工业区河北二桥及连接线工程施工图设计》

《唐山市曹妃甸工业区河北二桥及连接线工程地质勘察报告》

《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号）

唐山曹妃甸河北二桥工程施工组织设计

曹妃甸工业区河北二桥及接线工程西起工业区唐曹高速连接线与新城中路（河北二路）的交叉口，东至向阳街，是连接工业区综合服务区高压走廊带东西两岸的生活性桥梁。桥梁桩号K0+040～K0+360,全长320m，桥梁结构采用35+4×60+35m变截面预应力砼连续箱梁，横断面采用单箱双室直腹板形式连续箱梁，梁高2.3～3.7m，箱梁顶板宽20.25m，底板宽12.25m，箱梁顶板厚标准段0.26m、根部加厚到0.46m，底板厚为标准段0.26m、根部加厚到0.5m，腹板厚0.6～1.1m。桥面横坡2%，桥面横坡由梁底垫石变高度使梁体整体旋转而形成，箱梁横断面与梁高均保持不变；桥面纵坡为2.70%。

该工程横跨曹妃甸工业区高压走廊带，以淤泥及淤泥质粉质粘土为主（局部夹有粉土），承载力极低【σ=40～100Kpa】。无法满足施工要求，主要地质特点如下：

2层淤泥：灰黑色，流塑，高压缩性，土质性质差。底层标高0.458，容许承载力40Kpa。

因该地区曾被绞吸船扰动，因此上部土质容许承载力已达不到原地勘报告要求，如法满足设计要求。由于以上地质特点，该工程支架地基处理成为现浇上部结构施工最大难题。

1．设计荷载：公路－Ⅰ级；

2．跨径：35+4×60+35米；

3．桥面横向布置：4.25m人行道(含栏杆)+3.5m非机动车道+0.5m防撞护栏+11.5m机动车道+0.5m防撞护栏+2.0m中央带+0.5m防撞护栏+11.5m机动车道+0.5m防撞护栏+3.5m非机动车道+4.25m人行道(含栏杆)，共42.5m。

4．结构型式：全预应力混凝土连续箱梁

本桥上部结构采用高2.3m—3.7m的变截面预应力砼连续箱梁，横断面采用单箱双室直腹板形式连续箱梁，断面上跨中两边腹板宽为60cm，中腹板宽60cm，梁跨中顶扳厚26cm，底板厚26cm；边支点处顶板厚46cm，底板厚50cm，边腹板厚110cm，中腹板厚110cm；中支点处箱梁顶板厚46cm，底板厚50cm，边腹板厚110cm，中腹板厚110cm，其它截面形式根据其受力不同而变化。

2.4危险性较大的分部分项工程概况

本工程危险性较大的分部分项工程为支架基础处理和变截面砼连续箱梁模板支架工程。

本桥的支架基础位于软土地基上，桥梁上部结构采用高2.3m—3.7m的变截面预应力砼连续箱梁，横断面采用单箱双室直腹板形式连续箱梁，每一个断面上钢筋混凝土的自重各不相同，对地基的附加应力也不相同，因此要求支架基础具有足够的刚度，避免不均匀变形对连续箱梁施工的影响；同时对于大跨径连续现浇箱梁又要求支架基础具有足够的承载力能满足施工总荷载的要求，又要满足软弱地基承载力要求。

二、变截面砼连续箱梁模板支架工程

现浇预应力箱梁模板支架工程搭设除两侧桥台处为35米跨外，其余跨跨度均为60m。支架搭设高度最小为1.1m，最大搭设高度6.37m，位于4#墩台两侧位置。

本桥上部结构采用高2.3m—3.7m的变截面预应力砼连续箱梁，横断面采用单箱双室直腹板形式连续箱梁，底板宽12.25米，翼缘板宽4米，恒载混凝土容重为26kN/m3计。

对于高3.7米的截面，箱梁腹板处混凝土荷载3.7×2.6×9.8=94.27KN/m2

底板的平均荷载1.93×2.6×9.8=49.18KN/m2（1.93米为箱梁实体混凝土平均

厚度），对于高2.3米的截面，箱梁腹板处混凝土荷载2.3×2.6×9.8=58.61KN/m2，底板的平均荷载1.41×2.6×9.8=35.92KN/m2（1.41米为箱梁实体混凝土平均厚度），翼缘板处混凝土荷载0.365×2.6×9.8=9.3KN/m2，

箱梁混凝土荷载按最大值P1=94.27KN/m2取值。

模板、支架重量：P2=2.94KN/㎡

施工荷载：P3=1.96KN/㎡

振捣荷载：P4=2.94KN/㎡

则有P=（P1+P2+P3+P4）=102.11KN/m2。

为保证施工安全，取安全系数2.0，

则要求地基承载力fa=102.11×2.0=204.22KN/m2。要求处理后的地基承载力特征值不少于205KPa。

3.2支架基础处理方案

1、一般地段支架基础处理方案

原勘察报告显示，本工程地基容许承载力约为40～80KPa。承载力太低。特别是因该地区曾被绞吸船扰动，上部土质容许承载力已达不到原地勘报告提供的地基承载力，因此，现场地地基承载力无法满足施工要求，需进行地基加固处理，处理后的地基承载力应达到205KPa。（在此基础上确定换填的厚度，验算下卧软弱层能否满足要求，进行沉降验算，如能满足即可；不能满足要加大换填厚度）

结合现场实际情况，首先清除地表承载力40KPa的淤泥，然后换填3.0米山皮石，由桥梁上部结构混凝土荷载各截面相差较大，为减少地基的不均匀变形，增加支架基础的整体性和刚度，山皮石上面铺筑30cm厚水泥稳定碎石，30cm厚C30钢筋混凝土（一般部位ф10单层钢筋网片，管涵部位ф10双层钢筋网片）。

2、临时通水管涵段支架基础处理方案

K0+100～K0+120临时通水管涵处，管涵上部砼基础已浇筑320mm厚。在原有基础上铺设ф10双层钢筋网片，钢筋网片铺设完成符合规范要求后浇注30拆模厚C30商品砼。

按42.5m+3.5m×2=49.5m的宽度全联放设清淤边线，清淤要求将表层淤泥清到不影响地基两侧临时排水沟的范围外，并确保基底面无积水。

首先在处理地基的外侧挖好集水井，用挖掘机清除基槽淤泥，污水泵排出渗入槽内积水，确保基槽底部干净。对于基槽填筑宽度不满足要求的部位应进行刷破（坡度拟定1：1.5，根据淤泥坍塌实际另行增减），对于施工中因机械振动造成基槽边坡失稳坍塌，地基处理前应将基槽两边5m范围内的堆土倒运，减少其对换填基槽的侧向压力。

山皮石运至槽边，由挖掘机分层填筑碾压，每层填筑厚度不得超过50cm，要求压实度大于90%。每填筑1.5m高度后，采用20t振动压路机进行振动碾压。振动碾压不少于三遍。对于机械压不到的部位采用级配砂砾分层换填，采用蛤蟆夯夯实。分层填筑厚度每层不大于30cm。

采用5%水泥含量的水泥稳定碎石，铺设厚度30cm碾压找平，设置3%的外向横坡。

水泥稳定碎石上面铺设30cm厚C30混凝土面层，同时在支架地基处理范围外修筑排水沟，确保排水沟畅通地排出施工现场外。并对处理后地基边坡及排水沟进行防水处理，在排水沟底部及边坡铺设防水土工膜，确保该区域不被积水浸泡。

对置换好的地基进行加载试验，验证地基承载力和沉降量。

3.3支架基础处理计算

地下水埋深： 0.000(m)

压缩层深度： 40.000(m)

沉降经验系数： 0.600

地基承载力修正公式：

承载力修正基准深度d0：0.500(m)

序号土类型土层厚容重饱和容重压缩模量承载力宽度深度

(m)(kN/m^3)(kN/m^3)(MPa)(kPa)修正修正1淤泥4.00018.019.03.00060.00.0001.000

2粉土1.20017.719.05.00090.00.0001.500

3粉砂6.00017.019.07.000100.00.0001.500

4淤泥质土7.00017.219.04.00090.00.0001.500

5粘性土10.00017.719.08.000120.00.0001.500

6粘性土10.00018.019.010.000150.00.0001.500

对于换填的山皮石、水泥稳定碎石以及水泥混凝土复合垫层结构取承载力按250KPa,扩散角25度。

基底平均压力pk： 112.0(kPa)

基底最大压力pkmax： 150.0(kPa)

基底自重压力pc： 9.0(kPa)

垫层承载力特征值fz： 256.8(kPa)

pkmax<=1.2*fz,满足！

因此换土垫层承载力满足要求！

2.换填垫层底面处承载力验算

垫层应力扩散角瑁 20.0(度)

垫层底附加应力pz： 98.0(kPa)

垫层底自重应力pcz： 36.0(kPa)

垫层底pz+pcz： 134.0(kPa)

垫层底地基土承载力特征值fz： 137.3(kPa)

pz+pcz<=fz,垫层底面地基土的承载力满足要求！

按构造要求验算垫层顶面宽度：

基础底面宽度B： 42.500(m)

垫层顶面宽度B1： 49.500(m)

按应力扩散角验算垫层底面宽度：

垫层底面宽度B2: 57.500(m)

基底压力传递到垫层底的分布宽度B+2ztg瑁44.684(m)

B2>=B+2ztg,垫层底面宽度满足要求！

土层号深度pzpczpz+pczfz是否满足

(m)(度)(kPa)(kPa)(kPa)(kPa)

35.200.098.046.8144.8163.4满足！

411.200.098.0100.8198.8234.4满足！

518.2016.589.6163.8253.4359.0满足！

628.2023.076.4253.8330.2524.0满足！

738.2023.066.5343.8410.3659.0满足！

压缩模量的当量值：6.840(MPa)

沉降计算经验系数：0.600

总沉降量：0.600*470.68=282.41(mm)

通过计算，经过处理以后的支架基础可以满足上部施工总荷载的要求。

支架采用满堂红碗口架搭设，支架场地必须平整、坚密，标高基本一致。搭设前，在地面用白灰线弹出立杆的行距、列距控制线。在地基上每列脚手架底部沿纵向铺设100mm*100mm的方木。

支架施工前，应检查支架杆件的完好性，弯曲、压扁的管件严禁施工。同时应按照钢管架验收规范抽样进行抗压失稳试验，试验合格后方可使用。

支架搭设时，应保证立杆的垂直度偏差小于0.5%，顶部绝对偏差小于10mm/m。可调底座、可调顶托及碗口一定要旋紧，底部模板要垫实，底座要完全支在方木上，底座和顶托可调距不大于30厘米。

横格梁与腹板下部沿桥长度立杆间距采用60cm，垂直桥方向间距采用30cm，横杆步距60cm。

无横隔梁、无腹板下部杆横距采用90cm，立杆纵距采用90cm，横杆步距60cm。

翼缘板下立杆横距60cm，纵距60cm，横杆步距90cm。

支架四边与中间每隔4排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置；高于4米时，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45°~60°之间。

横向剪刀撑按照每隔2排立杆设置一排横向剪刀撑。

箱梁梁高3.7m，顶板厚26～46cm，底板厚26～50cm。腹板厚60～110cm，中隔梁宽200cm。

（1）有横梁部位验算（3.7米梁高）

有横梁部位的模板支撑：次梁采用100mm×150mm的方木，垂直于桥长度方向设置次梁中心间距30cm；主梁采用100mm×150mm的方木，沿桥长度方向设置主梁中心间距60cm；碗扣脚手架立杆间距30×60cm，步距60cm。大、小楞采用东北落叶松，其力学参数如下：

顺纹弯应力fm=11N/mm2

模板及支架自重区：1100N/m2

有横梁部位：3.7m×26×103N/m3=96200N/m2

施工人员及设备自重：1000N/m2

振捣时砼产生的荷载：2000N/m2

荷载组合系数:静载取1.2，动载取1.4

用于强度计算的总垂直荷载为：

q1=（1100+96200+1000）×1.2+2000×1.4=120760N/m2

用于变形计算的总垂直荷载为：

q2=（1100+96200+1000）×1.2=117960N/m2

q=36.288N/mm

次梁上部荷载可简化为受均布荷载的简支梁。

q=120760×300/106=36.228N/mm

M=1/8ql2=1/8×36.228×6002=1630260N.mm

根据Wx=IX/（h/2）及IX=1/12bh3计算得，

Wx=1/6bh2=1/6×100×1502=375000mm3

IX=1/12bh3=28.125×106mm4

σ=M/Wx=1630260/3.75×105=4.35MPa＜[σ]=11Mpa

q=117960×300/106=35.39N/mm

f=5ql4/(384EIX)=5×35.39×6004/(384×10000×28.125×106)=0.21mm＜[f]=300/400=0.75mm

主梁采用100mm×150mm的方木，中心间距30cm，其上荷载可简化为受集中荷载的简支梁。

M=PL/2=30190×300/2=1.63×106Nmm

Wx=1/6bh2=1/6×100×1502=375000mm3

IX=1/12bh3=28.125×106mm4

σ=M/Wx=1.63×106/0.375×106=4.3MPa＜[σ]=11Mpa

v=PL3/（48EIX）=10868×3003/(48×0.1×105×28.125×106)

=0.007mm＜[v]=300/400=0.75mm

碗扣支架立杆截面（φ48×3.5），考虑到钢管锈蚀，非标等因素，钢管壁厚按照3mm计算，钢管内径为40mm，外径为46mm。碗扣支架步距60cm，则有：

回转半径：r=1/4（462+402）0.5=15.24

长细比：λ=L/r=600/15.24=40

查钢结构设计规范：φ=0.944

σ=rN/（φA）=（120760×0.6×0.3）×1.4/（0.944×405）=79(Mpa)

＜[σ]=215Mpa

箱梁无横梁部位验算（2.82米梁高）

参见3.7米梁高处设置

无横梁部位的模板支撑：次梁采用100mm×100mm的方木，中心间距300cm；主梁采用100mm×150mm的方木，中心间距900cm；碗扣脚手架立杆间距90×90cm，步距60cm。

模板及支架自重区：2200N/m2（因上部有板需支模板故数值加倍）

无横梁部位：0.52m×26×1000N/m3=13520N/m2

施工人员及设备自重：1000N/m2

振捣时砼产生的荷载：2000N/m2

荷载组合系数:静载取1.2，动载取1.4

①无横梁部分用于强度计算的总垂直荷载为

q3=（2200+13520+1000）×1.2+2000×1.4=22864N/m2

②无横梁部分用于变形计算的总垂直荷载为

q4=（2200+13520+1000）×1.2=20064N/m2

q=6.859N/mm

次梁上部荷载可简化为受均布荷载的简支梁。

q=22864×300/106=6.859N/mm

M=1/8ql2=1/8×6.859×9002=694473Nmm

根据Wx=IX/（h/2）及IX=1/12bh3计算得，

Wx=1/6bh2=16.67×104mm3，IX=8.33×106mm4

σ=M/Wx=694473/16.67×104=4.17MPa＜[σ]=11Mpa

v=5ql4/(384EIX)=5×6.019×9004/(384×0.1×105×8.33×106)=0.616mm＜[v]900/400=2.25mm

P=6173NP=6173N

主梁采用100mm×150mm的方木，中心间距90cm，其上荷载可简化为受集中荷载的简支梁。

M=PL/3=6173×900/3=1.85×106Nmm

Wx=1/6bh2=1/6×100×1502=375000mm3

IX=1/12bh3=28.125×106mm4

v=0.57mm＜[v]=900/400=2.25mm

碗扣支架立杆间距90×90cm，步距0.6m，则有

回转半径：r=1/4（462+402）0.5=15.24

长细比：λ=L/r=600/15.24=40

查钢结构设计规范：φ=0.944

σ=rN/（φA）=（22864×0.9×0.9）×1.4/（0.944×405）=67.8(Mpa)

＜[σ]=215Mpa

1、测量放样     测量人员用全站仪放样出箱梁在地基上的竖向投影线，并用白灰撒上标志线，现场技术员根据投影线定出单幅箱梁的中心线，同样用白灰线做上标记。根据中心线向两侧对称布设碗扣支架。2、布设立杆垫块     根据立杆位置布设立杆垫板，垫板采用10cm×10cm方木，使立杆处于垫板中心，垫板放置平整、牢固，底部无悬空现象。3、支架安装     根据立杆及横杆的设计组合，从底部向顶部依次安装立杆、横杆。安装时应保证立杆处于垫块中心，一般先全部装完一个作业面的底部立杆及部分横杆，再逐层往上安装，同时安装所有横杆。立杆和横杆安装完毕后，安装斜撑杆，保证支架的稳定性。斜撑通过扣件与碗扣支架连接，安装时尽量布置在框架结点上。     4、顶托安装     为便于在支架上高空作业，安全省时，可在地面上大致调好顶托伸出量，再运至支架顶安装。根据梁底高程变化决定横桥向控制断面间距，顺桥向设左、中、右三个控制点，精确调出顶托标高。然后用明显的标记标明顶托伸出量，以便校验。最后再用拉线内插方法，依次调出每个顶托的标高，顶托伸出量一般控制在30cm以内为宜。   5、支架参数

翼板下立杆纵向及横向间距采用90×90cm，步距为60cm；

无横隔梁、无腹板下部杆横距采用90cm，立杆纵距采用90cm，横杆步距60cm。

（3）横格梁与腹板下部沿桥长度立杆间距采用60cm，垂直桥方向间距采用30cm，横杆步距60cm。

  6、纵横梁安装     顶托标高调整完毕后，在其上安放10×15cm的方木纵梁，在纵梁上间距30cm安放10×15cm的方木横梁，横梁长度随桥梁宽度而定，比顶板一边各宽出至少50cm，以支撑外模支架及检查人员行走。安装纵横方木时，应注意横向方木的接头位置与纵向方木的接头错开，且在任何相邻两根横向方木接头不在同一平面上。     7、支架预压     为减少支架变形及地基沉降对现浇箱梁线形的影响，在纵横梁安装完毕后进行支架预压施工。预压采用砂袋，预压范围为箱梁底部，重量不小于箱梁总重的1.2倍。因悬臂板本身重量较轻，可根据实测的预压结果，对悬臂板模板的预拱度作相应调整。 1、加载顺序：分三级加载，第一、二次分别加载总重的30%，第三次加载总重的40%。     2、预压观测：观测位置设在每跨的L/2，L/4处及墩部处，每组分左、中、右三个点。在点位处固定观测杆，以便于沉降观测。     采用水准仪进行沉降观测，布设好观测杆后，加载前测定出其杆顶标高。沉降观测过程中，每一次观测均找测量监理工程师抽检，并将观测结果报监理工程师认可同意。第一次加载后，每2个小时观测一次，连续两次观测沉降量不超过3mm，且沉降量为零时，进行第二次加载，按此步骤，直至第三次加载完毕。第三次加载沉降稳定后，经监理工程师同意，可进行卸载。     3、卸载：人工配合吊车吊运砂袋均匀卸载，卸载的同时继续观测。卸载完成后记录好观测值以便计算支架及地基综合变形。根据观测记录，整理出预压沉降结果，调整碗扣支架顶托的标高来控制箱梁底板及悬臂的预拱高度。

预压重物用砂袋，砂带底面积约1m2，每袋重量为1.2吨。

T形刚构主梁部位每平米所需砂袋数量为：12.09×1.2/1.2=12.09个，即需要1.2t砂袋12个，上层加0.5t砂袋1个。

T型刚构箱梁无横梁部位每平米所需砂袋数量为：9.33×1.2/1.2=9.33个，取10个。

箱梁基础预压卸载完成后，调整支架顶部标高到准确位置后，然后开始底模板施工。待箱梁钢筋绑扎完毕、钢绞线穿束完成后，方可支立侧模。

本工程箱梁底模采用15mm厚的木模。底模支设时，在每跨预压沉降值基础上再加1.5cm作为该跨预留拱度值，预留拱度按照抛物线布置。底模支设完成后，按照设计图纸在每个箱室最低底处留设排水孔，孔径5cm。为防止混凝土浇注时排水孔堵塞，混凝土浇注前，应在排水孔位置插PVC硬塑料管，塑料管长度应满足高出底板混凝土顶面30cm以上。

侧模采用12mm厚的木模板。侧模竖向设三道横带，横带采用100×100mm方木，横带间距75cm。竖带采用50×100mm方木，间距30cm。竖带采用Φ14穿墙螺栓对拉。侧模支设完成后，在每个箱室内主梁腹板两端预留通气孔一个，孔径10cm。

底板钢筋和腹板钢筋、隔板及横梁钢筋绑扎完毕，且经监理工程师验收合格后，开始支设内模。内模采用竹胶板场外组拼，现场吊装的方法施工。

内模吊装到位后，外侧套包一层塑料薄膜，防止灰浆从内模拼缝位置处渗漏。塑料薄膜破损位置采用塑料胶带补漏。内模顶部采用满堂红钢管架支撑，间距采用1.2m×0.6m。端横梁及中横梁采用Φ14穿墙螺栓对拉。

内模支设完成后，在主梁顶板开设施工临时人孔，人孔尺寸不得大于80×80cm。人孔设在距梁端8～18m范围内错开布置。

安全保证目标：无工伤死亡事故，无重大机械设备事故，无坍塌事故。

2、制度保证：完善各项生产管理制度，根据地基处理的施工特点制定相应的安全管理制度，如“教育制度、安全考核制度、安全检查制度、事故分析制度、安全奖惩制度”等。

3、责任保证：建立以安全岗位责任制为核心的安全生产责任制，落实各级管理人员和操作人员的安全责任。

a、经理部职工要努力学习安全常识，提高安全意识，积极参加安全生产的各项活动，搞好安全生产。

b、遵守劳动纪律，听从指挥，不从事非本工种作业，严禁酒后上班。

C、严格执行机械操作规程，持证上岗操作，未有操作证和未受过安全教育的人员一律不准机械操作。

说明：1、立杆接头应错开，接头率不大于50%。

地基处理方法：换填垫层法

基础类型： 条形基础

基础埋深： 1.000(m)

基础宽度： 42.500(m)

基础覆土容重： 20.000(kN/m3)

基底压力平均值： 112.0(kPa)

基底压力最大值： 150.0(kPa)

地下水埋深： 0.000(m)

压缩层深度： 40.000(m)

沉降经验系数： 0.600

地基承载力修正公式：

承载力修正基准深度d0：0.500(m)

序号土类型土层厚容重饱和容重压缩模量承载力ηbηd

(m)(kN/m^3)(kN/m^3)(MPa)(kPa)

1淤泥4.00018.019.03.00060.00.0001.000

2粉土1.20017.719.05.00090.00.0001.500

3粉砂6.00017.019.07.000100.00.0001.500

4淤泥质土7.00017.219.04.00090.00.0001.500

5粘性土10.00017.719.08.000120.00.0001.500

6粘性土10.00018.019.010.000150.00.0001.500

***A类：中砂、粗砂、砾砂、圆砾、角砾、石屑、卵石、碎石、矿渣等

***B类：粉质粘土、粉煤灰等

压缩模量： 15.000(MPa)

承载力： 250.000(kPa)

厚度： 3.000(m)

顶面宽度： 49.500(m)

底面宽度： 57.500(m)

压力扩散角： 20.000(°)

基底平均压力pk： 112.0(kPa)

基底最大压力pkmax： 150.0(kPa)

基底自重压力pc： 9.0(kPa)

垫层承载力特征值fz： 256.8(kPa)

pkmax<=1.2*fz,满足！

因此换土垫层承载力满足要求！

2.换填垫层底面处承载力验算

垫层应力扩散角θ： 20.0(度)

垫层底附加应力pz： 98.0(kPa)

垫层底自重应力pcz： 36.0(kPa)

垫层底pz+pcz： 134.0(kPa)

垫层底地基土承载力特征值fz： 137.3(kPa)

pz+pcz<=fz,垫层底面地基土的承载力满足要求！

按构造要求验算垫层顶面宽度：

基础底面宽度B： 42.500(m)

垫层顶面宽度B1： 49.500(m)

按应力扩散角验算垫层底面宽度：

垫层底面宽度B2: 57.500(m)

基底压力传递到垫层底的分布宽度B+2ztgθ：44.684(m)

B2>=B+2ztgθ,垫层底面宽度满足要求！

土层号深度θpzpczpz+pczfz是否满足

(m)(度)(kPa)(kPa)(kPa)(kPa)

35.200.098.046.8144.8163.4满足！

411.200.098.0100.8198.8234.4满足！

518.2016.589.6163.8253.4359.0满足！

628.2023.076.4253.8330.2524.0满足！

738.2023.066.5343.8410.3659.0满足！

层号厚度压缩模量Z1Z2压缩量应力系数积分值

北京市幕墙专业工程、消防专业工程造价指标(试行)（北京市住房和城乡建设委员会2020年1月）13.0015.0000.003.0020.592.9991

21.205.0003.004.2024.671.1975

36.007.0004.2010.2086.855.9023

47.004.00010.2017.20166.526.4668

510.008.00017.2027.20103.548.0423

610.0010.00027.2037.2068.516.6513

压缩模量的当量值：6.840(MPa)

喷涂、滚涂、弹涂施工工艺技术、安全交底.doc沉降计算经验系数：0.600

总沉降量：0.600*470.68=282.41(mm)