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《建筑工程安全生产管理条例》

《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204－2001)

《建筑结构荷载规范》(GB50009－2001)

《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》建质[2004]213

网红体验商业赢未来—蚌山商业规划初案.pdf《建筑施工安全手册》(杜荣军主编)

二、工程概况1.本标段工程建设地点位于杭州市文二路南侧万塘路东侧。框架结剪力墙结构；地上十五层；地下三层；建筑总高度为60.85米，标准层高为3.8米；总建筑面积为32685M2。

地下三层高为4.5米底板厚1000mm，地下二层高为3.3米板厚为220mm，地下一层为4.5米，板厚为220mm。地上一、商业区高为4.8米，板厚为180mm；地上二层、商业区高为4.8米，板厚为120mm三、四层高为4.5米，板厚度为120mm。标准层层高为3.80m，板厚120mm。

本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：

1、模板及其支架的结构设计，力求做到mm结构要安全可靠，造价经济合理。

2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。

3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。

4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；

6、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下模板及其支架方案：

①地下三层墙板次龙骨采用60*80方木，间距250，外龙骨采用φ48钢管，间距450，φ12螺杆间距为450。柱截面方向设四道60*80竖楞，不采用对拉螺杆，柱箍采用φ48钢管，间距450。

②地下二层板支模：板支模架搭设高度为4.50m，立杆纵距为0.9m，立杆横距为0.9m，最顶步与最底步步距为1.50m，板底采用60*80方木，方木间距为200mm。

④地下二层墙板次龙骨采用60*80方木，间距250，外龙骨采用φ48钢管，间距450，φ12螺杆间距为450。柱截面方向设四道60*80竖楞，不采用对拉螺杆，柱箍采用φ48钢管，间距450。

⑤地下一层板支模架搭设高度为3.30m；立杆纵距为0.9m，立杆横距为0.9m，最顶步与最底步步距为1.50m，板底采用60*80方木，方木间距为200mm。

⑦地下一层墙板次龙骨采用60*80方木，间距250，外龙骨采用φ48钢管，间距450，φ12螺杆间距为450。柱截面方向设四道60*80竖楞，不采用对拉螺杆，柱箍采用φ48钢管，间距450。

⑧一、二层板支模架搭设高度为4.8m；立杆纵距为0.9m，立杆横距为0.9m，最顶步与最底步步距为1.50m，板底采用60*80方木，方木间距为200mm。

⑩三、四层板支模架搭设高度为4.5m；立杆纵距为0.9m，立杆横距为0.9m，最顶步与最底步步距为1.50m，板底采用60*80方木，方木间距为200mm。

⒓标准层梁支模：标准层梁支模架搭设高度为3.80m，梁截面主要尺寸有400*650mm、250*500、350*650mm200*500均按照400*650梁计算方式进行搭设，立杆纵距为1.20m，立杆横距为1.20m，步距为1.80m，板底采用60*80方木，方木间距为200mm，梁侧模采用钢管支撑，钢管用山型卡固定。

⒔标准层板支模：标准层楼板支模架搭设高度为3.8m，立杆纵距为1.00m，立杆横距为1.00m，步距为1.80m，板底采用60*80方木，方木间距为200mm。

模板支架的钢管壁厚不得小于3mm。

钢管外观质量要求：1、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；2、钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度；钢管的弯曲变形应符合附录E的规定；3、钢管应进行防锈处理。

钢管上严禁打孔，每根钢管的最大质量不宜大于25kg。

扣件外观质量要求：扣件式钢管模板支架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》(GB15831)的规定。采用其它材料制作的扣件时，应经试验证明其质量符合相关标准的规定后方可使用。

有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用；

扣件应进行防锈处理。模板支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用。

1、梁模板支架及侧模支撑必须严格按照设计计算的搭设方案进行。

2、立杆以下设垫板，垫板可采用木模或混凝土垫板，垫板面积按方案设计要求。

4、高度大于4m或截面尺寸较大的梁支撑架底步与顶步步距控制在1.50m。

5、梁板支撑体系分开搭设，便于梁板的分开拆除。

6、商铺内支撑架立杆必须立在坚实的土层上，土层拍打密实，梁下支撑设置斜杆，底部利用扣件直接撑在地梁或承台上。商铺内立杆必须确保支撑立在地面上，严禁立杆只与横向扫地杆连接而不到地面。

7、立杆竖向连接采用搭接式，搭接采用不少于3扣件连接，搭接位置在500mm范围内必须小于50%，并且相邻立杆的搭接不在同一步内。

8、支撑架设置剪刀撑进行横向加固，钢管搭接长度不小于1.20m，采用三扣件固定，其中两个位于搭接两端。

9、高大梁以下的支撑体系的钢管、扣件应进行全数检查，包括材料质量、公称尺寸、扭力测试。

10、混凝土浇筑时严格控制混凝土堆筑高度，大梁两侧的框架柱先行浇筑有利于支撑架的横向稳定性，浇筑人员应严格控制数量，避免集中站立。

11、钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通。

12、根据梁跨度，决定顶板模板起拱大小：L＜4m不考虑起拱，4m≤L＜6m起拱10mm，L≥6m的起拱15mm。

13、超过600mm高的梁按要求设置对拉螺杆支撑，并设置斜向支撑，支撑杆立于地梁或承台上。

模板支架搭设前，应由项目技术负责人向全体操作人员进行安全技术交底。安全技术交底内容应与模板支架专项施工方案统一，交底的重点为搭设参数、构造措施和安全注意事项。安全技术交底应形成书面记录，交底方和全体被交底人员应在交底文件上签字确认。

采购、租赁的钢管、扣件必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。没有质量证明或质量证明材料不齐全的钢管、扣件不得进入施工现场。

搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检数量按有关规定执行。未经检测或检测不合格的一律不得使用。

钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度；钢管的弯曲变形应符合《规程》附录E的规定；

经检验合格的钢管、扣件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。

施工现场应建立钢管、扣件使用台帐，详细记录钢管、扣件的来源、数量和质量检验等情况。

模板支架地基与基础的施工，必须根据支架搭设高度、搭设场地土质情况与现行国家标准《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202）的有关规定进行。同时应满足计算的承载力要求。

应清除搭设场地杂物平整搭设场地并使排水畅通。

模板支架地基与基础经验收合格后，应按施工组织设计的要求放线定位。

（1）、立杆支承在土体上时，地基承载力应满足受力要求，防止产生不均匀沉降。不能满足要求时，应对土体采取压实、铺设块石或浇筑混凝土垫层等措施。立杆底部应设置底座或垫板。

（2）、模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。

（3）、当采用在梁底设置立杆的支撑方式时，宜采用可调托座直接传力，可调托座与钢管交接处应设置横向水平杆，托座顶距离水平杆的高度不应大于300mm。梁底立杆应按梁宽均匀设置，其偏差不应大于25mm。

（4）、当在立杆底部或顶端设置可调托座时，其调节螺杆的伸缩长度不应大于200mm。

（5）、立杆的纵横距离不应大于1200mm；对高度超过8m，或跨度超过18m，或施工总荷载大于10kN/m2，或集中线荷载大于15kN/m的模板支架，立杆的纵横距离除满足设计要求外，不应大于900mm。

（6）、模板支架底层步距，除满足设计要求外，不应大于2m，其余步距不应大于1.8m。

（7）、立杆接长除顶步可采用搭接外，其余各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：

立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；

搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。

（1）、水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下规定：

a、对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的确1/3；

b、搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。

（2）、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。

（3）、每步的纵、横向水平杆应双向拉通。

（1）、模板支架高度超过4m的模板支架应按下列规定设置剪刀撑：

a、模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；

b、模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。

（2）、剪刀撑的构造应符合下列规定：

a、每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在45~60之间。倾角为45时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60时，则不应超过5根；

b、剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；

c、剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；

d、设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。

（1）、模板支架高度超过4m时，柱、墙板与梁板混凝土应分二次浇筑。水平结构混凝土应尽可能均匀对称浇注。采用泵送混凝土时，混凝土输送管口距水平模板的垂直高度不超过1.2m。混凝土在模板的堆积高度要严格控制，不得超过100mm。

（2）、模板支架应与施工区域内及周边已具备一定强度的构件（墙、柱等）通过连墙件进行可靠连接。

（3）、斜梁、板结构的模板支架搭设时，应采取设置抛撑，或设置连墙件与周边构件连接，以抵抗水平荷载的影响。模板支架不得和外脚手架相连。

（4）、模板支架的整体高宽比不应大于5。

（1）、模板支架投入使用前，应由项目部组织验收。

（2）、项目经理、项目技术负责人和相关人员，以及监理工程师应参加模板支架的验收。

（3）、高度超过8m，或跨度超过18m，或施工总荷载大于10kN/m2，或集中线荷载大于15kN/m的模板支架，施工企业的相关部门应参加验收。

（4）、模板支架验收应根据经批准的专项施工方案，检查现场实际搭设情况与方案的符合性。

（5）、安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。

抽样检查数量与质量判定标准，应按表7.5.5确定。

对高度超过8m，或跨度超过18m，或施工总荷载大于10kN/m2，或集中线荷载大于15kN/m的模板支架，梁底水平杆与立杆连接扣件螺栓拧紧扭力矩应全数检查。

拧紧扭力矩未达到要求的扣件必须重新拧紧，直至满足要求。

（6）、对下层楼板或地下室顶板采取加固措施的模板支架，应检查加固措施与方案的符合性及加固的可靠性。

（7）、模板支架验收后应形成记录。

（1）、底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求，当设计无具体要求时，混凝土强度应符合下表的规定。

（2）、模板支架拆除前应对拆除人员进行技术交底，并做好交底书面手续。

（3）、模板支架拆除时，应按施工方案确定的方法和顺序进行。

（4）、拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高度差不应大于二步。设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架。

（5）、多层建筑的模板支架拆除时，应保留拆除层上方不少于二层的模板支架。

（6）、卸料时严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面；运至地面的钢管、扣件应按规定及时检查、整修与保养，剔除不合格的钢管、扣件，按品种、规格随时码堆存放。

拆除人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。

2、搭设模板支架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。

3、钢管、扣件质量与搭设质量，应按第7章的规定进行检查验收，合格后方准使用。做好模板支架的安全检查与维护。

4、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。脚手架不得与模板支架相连。

5、模板支架使用期间，不得任意拆除杆件。

6、当模板支架基础下或相邻处有设备基础、管沟时，在支架使用过程中不得开挖，否则必须采取加固措施。

7、当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止模板支架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。

8、混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理。

9、混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。

10、工地临时用电线路的架设，应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46）的有关规定执行。

11、在模板支架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。

12、模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。

计算书1地下室高大梁模板支架及侧模计算书

本算例中，取WKL1梁作为计算对象。梁的截尺寸为500mm×1300mm，支撑长度为4.5m。根据工程实际情况及公司现有施工工艺采用梁底支撑小楞垂直梁跨方向的支撑形式。

梁两侧楼板混凝土厚度(mm):200；立杆纵距la(m):0.8；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.2；

立杆步距h(m):1.5；板底承重立杆横向间距或排距l(m):1；

梁支撑架搭设高度H(m):4.05；梁两侧立杆间距lb(m):0.8；

面板类型为胶合面板，梁底支撑采用方木。竖向力传递通过双扣件。

木方截面为60mm×80mm，梁底支撑钢管采用Ф48×3.25钢管，钢管的截面积为A=4.57×102mm2，截面模量W=4.79×103mm3，截面惯性矩为I=1.15×105mm4。

木材的抗弯强度设计值为fm＝13N/mm2,抗剪强度设计值为fv＝1.3N/mm2,弹性模量为E＝12000N/mm2,面板的抗弯强度设计值为fm＝15N/mm2,抗剪强度设计值为fv＝1.4N/mm2,面板弹性模量为E＝6000N/mm2。

荷载首先作用在梁底模板上，按照"底模→底模小楞→水平钢管→扣件/可调托座→立杆→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。

梁底模板自重标准值为0.3kN/m2；梁钢筋自重标准值为1.5kN/m3；施工人员及设备荷载标准值为1kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载标准值为2kN/m2；新浇混凝土自重标准值：24kN/m3

所处城市为杭州市，基本风压为W0＝0.45kN/m2；风荷载高度变化系数为μz＝0.74，风荷载体型系数为μs＝0.355。

二、梁底模板强度和刚度验算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

本工程中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=500.00×20.00×20.00/6=3.33×104mm3；

I=500.00×20.00×20.00×20.00/12=3.33×105mm4；

模板自重标准值：x1＝0.30×0.50＝0.15kN/m；

新浇混凝土自重标准值：x2＝1.30×24.00×0.50＝15.60kN/m；

梁钢筋自重标准值：x3＝1.30×1.50×0.50＝0.98kN/m；

施工人员及设备活荷载标准值：x4＝1.00×0.50＝0.50kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5＝2.00×0.50＝1.00kN/m。

以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35；4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：

q=1.35×(x1+x2+x3)+1.4×(x4+x5)=1.35×(0.15+15.60+0.98)+1.4×(0.50+1.00)=24.68kN/m；

qk=x1+x2+x3+x4+x5=0.15+15.60+0.98+0.50+1.00=18.23kN/m；

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

梁底模板承受的最大弯矩计算公式如下:M=－0.1qlc2

Mmax=0.1×24.68×0.20×0.20=0.099kN·m；

最大支座反力R=1.1ql＝5.429kN；

σ=9.87×104/3.33×104=2.961N/mm2；

面板计算应力σ=2.96N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值fm=15N/mm2，满足要求！

面板承受的剪力为Q=2.961kN,抗剪强度按照下面的公式计算：

τ=3×2.961×1000/(2×500×20)=0.444N/mm2；

面板受剪应力计算值τ=0.44小于fv=1.40N/mm2，满足要求。

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用荷载标准值，根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此梁底模板的变形计算如下：最大挠度计算公式如下:

面板的最大挠度计算值:

ν=0.677×18.225×200.004/(100×6000.00×3.33×105)=0.099mm；

面板的最大挠度计算值ν=0.10mm小于面板的最大允许挠度值[v]=min(200.00/150,10)mm，满足要求！

三、梁底横向支撑小楞的强度和刚度验算

本工程中，支撑小楞采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=60.00×80.00×80.00/6=6.40×104mm3；

I=60.00×80.00×80.00×80.00/12=2.56×106mm4；

q=5.43/0.50＝10.859kN/m。

梁底横向支撑小楞按照受局部线荷载的多跨连续梁进行计算，该线荷载是梁底面板传递的均布线荷载。

最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下：

梁底横向支撑小楞的边支座力N1=N2=0.297kN，中间支座的最大支座力N=2.418kN；

梁底横向支撑小楞的最大弯矩为Mmax=0.057kN·m，最大剪力为Q=2.418kN，最大变形为ν=0.013mm。

最大受弯应力σ=M/W=5.68×104/6.40×104=0.888N/mm2；

支撑小楞的最大应力计算值σ=0.888N/mm2小于支撑小楞的抗弯强度设计值fm=13.000N/mm2,满足要求!

支撑小楞的受剪应力值计算：

τ=3×2.42×103/(2×60.00×80.00)=0.756N/mm2；

支撑小楞的抗剪强度设计值fv=1.300N/mm2；

支撑小楞的受剪应力计算值τ=0.756N/mm2小于支撑小楞的抗剪强度设计值fv=1.30N/mm2,满足要求!

梁底横向支撑小楞的最大挠度：ν=0.013mm；

支撑小楞的最大挠度计算值ν=0.013mm小于支撑小楞的最大允许挠度[v]=min(800.00/150,10)mm，满足要求！

四、梁跨度纵向支撑钢管计算

作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。

1、梁两侧支撑钢管的强度计算

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=0.297kN。

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.089kN·m；

最大变形νmax=0.169mm；

最大支座力Rmax=1.298kN；

最大应力σ=0.089×106/(4.79×103)=18.589N/mm2；

支撑钢管的抗弯强度设计值fm=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值σ=18.589N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值fm=205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度ν=0.169mm小于最大允许挠度[v]=min(800/150,10)mm,满足要求!

2、梁底支撑钢管的强度计算

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=2.418kN

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.726kN·m；

最大变形νmax=1.38mm；

最大支座力Rmax=10.579kN；

最大应力σ=0.726×106/(4.79×103)=151.466N/mm2；

支撑钢管的抗弯强度设计值fm=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值σ=151.466N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值fm=205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度ν=1.38mm小于最大允许挠度[v]=min(800/150,10)mm,满足要求!

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=10.579kN；

R<12.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

六、不组合风荷载时，立杆的稳定性计算

根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值Nut指每根立杆受到荷载单元传递来的最不利的荷载值。其中包括上部模板传递下来的荷载及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。上部模板所传竖向荷载包括以下部分：

通过支撑梁的顶部扣件的滑移力（或可调托座传力）。根据前面的计算，此值为F1=10.579kN；

除此之外，根据《规程》条文说明4.2.1条，支架自重可以按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为

F2=1.35×0.15×4.05＝0.82kN；

通过相邻的承受板的荷载的扣件传递的荷载，此值包括模板自重和钢筋混凝土自重：

立杆受压荷载总设计值为：N=10.579+0.82+3.58=14.979kN；

计算长度l0按下式计算的结果取大值：

l0=h+2a=1.50+2×0.20=1.900m；

l0=kμh=1.167×1.470×1.500=2.573m；

故l0取2.573m；

λ=l0/i=2573.235/15.9=162；

查《规程》附录C得φ=0.268；

σ=1.05×N/(φAKH)=1.05×14.979×103/(0.268×457.000×1.000)=128.448N/mm2；

立杆的受压强度计算值σ=128.448N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205.000N/mm2，满足要求。

七、组合风荷载时，立杆稳定性计算

根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知：

Nut＝14.979kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

经计算得到，风荷载标准值

wk=0.7μzμsWo=0.7×0.45×0.74×0.355=0.083kN/m2；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为

Mw=0.85×1.4wklah2/10=0.850×1.4×0.083×0.8×1.52/10=0.018kN·m；

σ=1.05×N/(φAKH)=1.05×14.979×103/(0.268×457.000×1.00)+17725.157/4790.000=132.148N/mm2；

立杆的受压强度计算值σ=132.148N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205.000N/mm2，满足要求。

八、模板支架整体侧向力计算

1、根据《规程》4.2.10条，风荷载引起的计算单元立杆的附加轴力按线性分布确定，最大轴力N1表达式为：

综合以上参数，计算得N1=3×206.060×4050.000/((1+1)×800.000)=1564.771N。

2、考虑风荷载产生的附加轴力，验算边梁和中间梁下立杆的稳定性，当考虑叠合效应时，按照下式重新计算：

计算得：σ=(1.05×14978.922+1564.771)/(0.268×457.000×1.000)=141.227N/mm2。

σ=141.227N/mm2小于205.000N/mm2，模板支架整体侧向力满足要求。

1.梁侧模板及构造参数

梁截面宽度B(m):0.50；梁截面高度D(m):1.30；

混凝土板厚度(mm):200.00；

采用的钢管类型为Φ48×3.25；

穿梁螺栓直径(mm)：M12；

主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.5；

截面类型为圆钢管48×3.5；

新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):28.8；

倾倒混凝土侧压力(kN/m2):4.0；

木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.3；

面板类型：木面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9000.0；

面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；

（二）梁侧模板荷载标准值计算

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别计算得45.611kN/m2、28.800kN/m2，取较小值28.800kN/m2作为本工程计算荷载。

（三）梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

面板计算简图(单位：mm)

跨中弯矩计算公式如下:

按以下公式计算面板跨中弯矩：

新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×1.1×28.8×0.9=34.21kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×1.1×4×0.9=5.54kN/m；

q=q1+q2=34.214+5.544=39.758kN/m；

计算跨度(内楞间距):l=100mm；

面板的最大弯距M=0.125×36.144×1002=4.52×104N·mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=4.52×104/4.13×104=1.095N/mm2；

面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ=1.095N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

面板的最大挠度计算值:ν=5×36.14×1004/(384×9000×2.81×105)=0.019mm；

面板的最大容许挠度值:[v]=l/250=100/250=0.4mm；

面板的最大挠度计算值ν=0.019mm小于面板的最大容许挠度值[v]=0.4mm，满足要求！

（四）梁侧模板内外楞的计算

内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的二跨连续梁计算。

本工程中，内龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面类型为圆钢管48×3.5；

内钢楞截面抵抗矩W=5.08cm3；

内钢楞截面惯性矩I=12.19cm4；

强度验算计算公式如下:

按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×28.8×0.9+1.4×4×0.9)×0.1=3.61kN/m；

内楞计算跨度(外楞间距):l=350mm；

内楞的最大弯距:M=0.096×3.61×275.002=2.62×105N·mm；

最大支座力:R=1.25×3.614×0.1=0.452kN；

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=2.62×105/5.08×103=51.655N/mm2；

内楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；

内楞最大受弯应力计算值σ=51.655N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

（2）.内楞的挠度验算

内楞的最大挠度计算值:ν=0.521×3.61×5004/(100×206000×1.22×105)=0.047mm；

内楞的最大容许挠度值:[v]=500/400=1.25mm；

内楞的最大挠度计算值ν=0.047mm小于内楞的最大容许挠度值[v]=1.25mm，满足要求！

外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力0.452kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面类型为圆钢管48×3.5；

外钢楞截面抵抗矩W=10.16cm3；

外钢楞截面惯性矩I=24.38cm4；

（1）.外楞抗弯强度验算

DB34／T 3107-2018标准下载最大的弯矩为M=0.452×0.2/2=0.045kN·m；

经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=4.52×104/1.02×104=4.447N/mm2；

外楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；

外楞的受弯应力计算值σ=4.447N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

预应力混凝土空心方桩基础工程施工组织设计-secret（2）.外楞的挠度验算

外楞的最大挠度计算值:

ν=11×13478.400×200.003/(48×206000.000×243800.000)=0.492mm；