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某工厂项目（一期生产）工程高支模施工方案

XX南方工厂项目（一期生产）

第一章方案编制依据 3

DB44／T 2180-2019标准下载2.2结构工程概况 3

第三章施工组织和准备 4

3.1施工区段划分 4

3.6施工人员配备 7

第四章高支模支撑方案 7

4.1梁模板及支撑架的设计 7

4.2楼板模板及支撑架的设计 8

4.3剪刀撑的设置 8

4.4与竖向构件的加固措施 8

4.5支撑立杆基础 9

第五章高支模验算书 9

5.1二层主梁模板验算 9

5.1.1大梁底模验算 9

5.1.2次龙骨验算 11

5.1.3主龙骨(大横杆)验算 12

5.1.4立杆稳定性计算 13

5.1.5侧模板验算 13

5.2顶部楼板模板验算 14

5.2.1底模验算 14

5.2.2次龙骨验算 15

5.2.3主龙骨(大横杆)验算 17

5.2.4立杆稳定性计算 18

5.3二层次梁模板验算 18

第六章高支模施工的安全管理 18

6.1施工组织和责任分工 18

6.1.1项目部管理人员组织及职责分工 18

6.1.2施工处管理人员组织及职责分工 19

6.2脚手架施工质量要求及验收 19

6.3脚手架安全管理 19

第七章高支模施工方法 20

7.1支撑系统安装 20

7.1.3构造要求 21

7.2梁、板模板安装 22

7.2.1模板加工 22

7.2.2支模前的准备工作 22

7.2.3模板的支设安装 22

7.2.4梁板模支法 23

7.3验收及拆除的批准程序 24

7.3.1支撑体系验收批准程序 24

7.3.2拆除批准程序 24

7.4高支模拆除 24

7.5安全技术措施 24

7.6预防坍塌事故的安全技术措施 25

7.7预防高空坠落事故安全技术措施 25

8.1设置观测点 25

第九章应急救援预案 26

9.2机构设置施工 26

9.4人员分工与职责 27

9.5应急救援工作程序 28

9.6应急救援方法 28

第十章高支模施工图 29

7.本工程的建筑、结构施工图纸；

8.《建筑施工计算手册》（江正荣著）

9.《模板与脚手架工程施工技术措施》（北京土木建筑学会）

XX南方工厂项目（一期生产）分四栋两层相对独立厂房，由八个钢结构连廊相连接，中部设钢结构生产协调用房，总建筑面积236079.71㎡，总占地面积117029.74㎡。建筑无地下室，局部设有地下夹层（设备进线间、卫生间管线间）。首层层高为9.000米，首层5.000米处局部设夹层，二层层高6.1米~7.37米，屋面为平屋面加局部4.0米高坡屋面天窗。

3.在施工组织设计中的总体施工部署中，要求完成首层楼板结构以后再施工二层楼板及以上结构。一层、二层支模高度分别为9.0m、6.1～7.37m，均属于高支模，尤其是一层模板支撑体系是本工程的一个关键，如何安全、牢固、环保、经济地解决这一问题，是我们的工作重点。

厂房施工区段划分：根据设计图纸伸缩缝的设置和图纸对每栋厂房区域编号，将每栋厂房划分为两个施工区段（A、B），厂房流水段划分：

根据施工图后浇带划分和工期流水要求，将施工图中后浇带分割成的每两个段作为一个流水段，每栋共14个段。其中A段8个轮流水段，B段6个流水段，每段面积约2100M2。具体见下页流水段划分图。

1.四栋土建结构厂房同步施工，每栋组织独立二个的施工力量。每栋厂房A、B段同步施工。每栋两个独立施工队，分别施工A、B段。土建施工采取立体和水平流水相结合的方式。具体思路为：每相邻的两段进行平面和立体的流水，从基础至屋面结构完成后再进行下一轮两个流水段的流水。

2.厂房1流水施工顺序：

A8首层—→A7首层—→A8二层—→A7二层—→A6首层—→A5首层—→A6二层—→A5二层—→A4首层—→A3首层—→A4二层—→A3二层—→A2首层—→A1首层—→A2二层—→A1二层；

B6首层—→B5首层—→B6二层—→B5二层—→B4首层—→B3首层—→B4二层—→B3二层—→B2首层—→B1首层—→B2二层—→B1二层；

厂房施工流水段划分图（红色虚线为后浇带）

1.每栋厂房投入8个流水段模板及支撑体系材料，上下层各投入4个流水段，A区上下层各投入2个施工段，B区上下层各投入2个施工段。则本工程周转材料四栋厂房总采购计划详见下表。

四栋厂房土建周转材料总采购计划一览表

注:(含后浇带钢管不拆300t)

2.每栋厂房的模板及支撑体系材料周转方向：

A8首层—→A6首层—→A4首层—→A2首层

A7首层—→A5首层—→A3首层—→A1首层

A8二层—→A6二层—→A4二层—→A2二层

A7二层—→A5二层—→A3二层—→A1二层

B6首层—→B4首层—→B2首层

B5首层—→B3首层—→B1首层

B6二层—→B4二层—→B2二层

B5二层—→B3二层—→B1二层

模板及支撑体系材料周转间隔时间为16天。

项目技术负责人组织项目部技术、生产人员熟悉图纸，认真学习撑握施工图的内容、要求和特点，同时针对有关施工技术和图纸存在的疑点做好记录，通过图纸会审，对图纸存在的问题，与设计、建设、监理共同协商解决，取得一致意见后，办理图纸会审记录，作为施工图的变更依据和施工操作依据，熟悉各部位截面尺寸、标高，制定模板初步设计方案。

重量0.25、0.5Kg

开口宽：17～19、22～24㎜

根据施工组织设计的要求，四栋土建结构厂房同步施工，每栋组织独立二个的施工力量，分别施工A、B段。高支模施工时，每个施工段配备架子工50人，木工100人，杂工50人。

4.1梁模板及支撑架的设计

1.梁的底模与侧模均采用18厚九夹板，次龙骨选用80×100㎜方木(松木)，梁底模木方横向（垂直于梁长度方向）支设，间距为250㎜，主龙骨采用Φ48*3.5㎜钢管。

2.主梁底采用二排立杆，二排立杆在梁的截面以外对称布置，立杆沿梁宽间距为800㎜，立杆的纵向间距为500㎜(进行加密处理)；水平杆间距为1500㎜。

3.主梁支撑体系必须与结构柱连接（用钢管箍住已施工的结构柱，再用钢管与支撑体系相连接，每3米一道），主梁底支撑必须单独加设置剪刀撑，保证梁底支撑体系的稳定性。

4.2楼板模板及支撑架的设计

1.顶板模板采用18厚九夹板，次龙骨选用50×100㎜方木(松木)，间距为400㎜，主龙骨采用Φ48*3.5双钢管，间距1000㎜。

2.满堂脚手架支撑体系设计为：立杆间距1000mm，水平杆每1500mm一道，架体纵横相连，设剪刀撑。在脚手架的底端之上200mm，设纵横扫地杆。

1.满堂模板支架沿四周与中间每隔4排支架立杆应设置一道纵、横向剪刀撑，由底至顶连续设置。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不小于6米，斜杆与地面的倾角宜在45º～60º之间。

2.模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不小于6米。

3.剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1米，应采用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘到杆件端部距离不应小于100mm。

4.剪刀撑的斜杆与基本构架结构杆件之间至少有三道连接，其中斜杆的对接或搭接接头部位至少有一道连接。

4.4与竖向构件的加固措施

根据施工组织设计可知，混凝土的浇筑顺序为“先浇筑竖向混凝土构件，再浇筑水平向混凝土构件”，因此在浇注梁板混凝土时，旁边的竖向构件已具备一定的强度，结合上述情况，支撑体系的连墙件进行如下设置：在靠独立大柱子边上竖向每隔3.0米（与模板支撑体系的水平杆位置相吻合）设置一个钢管柱箍做为钢管支撑体系的连墙件。

1.上部结构施工前已将首层板施工完毕。二层梁板下的立杆支撑面为首层钢筋混凝土楼板，承载力及稳定性均有保障。为了调节方便，可在立杆下加底托。具体做法见下图：

2.屋面梁板的支撑地面为二层梁板结构。为保证上部荷载的有效传递，在浇筑屋面梁板砼前，一、夹层的模板支撑体系暂不拆除，通过模板支撑体系将上部荷载进行传递。

本工程中生产厂房－1~4二层、屋面均为高支模，高度9.0m、6.1～7.37m，由于二层最大梁截面为650mm×1200mm，屋面最大梁截面为500×1000mm（宽×高）楼板厚度均为150mm。因此我们选取二层楼板进行高支模计算，屋面梁板按二层楼板支撑体系施工，能确保安全。

5.1二层主梁模板验算

按二层梁最大矩形截面计算，截面尺寸为650mm×1200mm（宽×高）。

5.1.1大梁底模验算

底模自重0.5×（0.65+2×1.2）×1.2=1.83KN/m

混凝土自重25×0.65×1.2×1.2=23.4KN/m

钢筋自重3.0×0.65×1.2×1.2=2.81KN/m

振捣砼荷载2.0×0.65×1.4=1.82KN/m

荷载设计值合计q1=1.83+23.4+2.81+1.82=29.86KN/m

底模下的次龙骨间距为0.125m，是一个多等跨连续梁，综合考虑，故按四等跨计算。

按最不利荷载之中结构静力表示得：

挠度系数：KW=0.967

截面抵抗矩:W=bh2/6=650×182/6=35100㎜3

剪应力:t=3V/(2bh)=3×2.31×103/(2×650×18)=0.30N/㎜2

＜容许应力fv=1.3N/㎜2

ω=KWql4/(100EI)=0.967×28.04×1254/(100×9×103×650×183/12)=0.023㎜

＜容许挠度[ω]=l/250=250/250=1㎜

底模自重0.5×（0.65+2×1.2）×0.125÷0.65×1.2=0.35KN/m

混凝土自重25×0.65×1.2×0.125÷0.65×1.2=4.5KN/m

钢筋自重3.0×0.65×1.2×0.125÷0.65×1.2=0.54KN/m

振捣砼荷载2.0×0.65×0.125÷0.65×1.4=0.35KN/m

荷载设计值合计q1=0.35+4.5+0.54+0.35=5.74KN/m

次龙骨下的主龙骨间距为0.8m，是一个单等简支梁，由于梁宽为650mm，综合考虑，故按均布荷载作用下的单跨简支梁计算。

则弯矩值:M=1/8·ql2=0.125×5.74×0.82=0.459KN·m=0.459×106N·㎜

截面抵抗矩:W=bh2/6=80×802/6=0.085×106㎜3

受弯应力值:σ=M/W=0.459×106/0.085×106=5.4N/㎜2＜容许应力fm=11N/㎜2

剪力:V=1/2·ql=0.5×5.74×0.8=2.30KN

剪应力:t=3V/(2bh)=3×2.30×103/(2×80×80)=0.54N/㎜2

＜容许应力fv=1.7N/㎜2

ω=5ql4/(384EI)=5×5.39×8004/(384×1.0×104×80×803/12)=0.07㎜

＜容许挠度[ω]=l/250=400/250=1.6㎜

5.1.3主龙骨(大横杆)验算

1.主龙骨(大横杆)承受荷载主要为次龙骨传来的集中荷载，但施工时小横杆放置的位置随机性较大，从安全角度考虑，将集中荷载折合成均布荷载的形式进行验算（均布荷载时的荷载效应更大）。

根据以上次龙骨承受荷载计算，每根次龙骨承受的荷载设值为F1=q1×0.65=5.74×0.65=3.731KN，则主龙骨(大横杆)承受的集中荷载设计值为F=3.731/2=1.87KN。

主龙骨(大横杆)的立杆间距为0.5m，次龙骨间距为125mm，次龙骨传递给主龙骨的集中荷载折合成均布荷载：q=1.87/0.125=14.96KN/m.按照均布荷载作用下的连续梁计算，综合考虑，故按四等跨计算。

按最不利荷载之中结构静力表示得：

弯矩系数：KM=0.121

挠度系数：KW=0.967

则弯矩值:M=KM·q.L2=0.121×14.96×0.52=0.453KN·m=0.453×106N·㎜

受弯应力值:σ=M/W=0.453×106/5000=90.6N/㎜2＜容许应力fm=215N/㎜2

剪应力:t=3V/(2A)=3×4.64×103/(2×489)=14.23N/㎜2

＜容许应力fv=125N/㎜2

荷载不包括振捣砼的载荷，则F1=5.39×0.65=3.5KN，F=1.75KN,

q=1.75/0.125=14.0KN/m=14.0N/mm

ω=KWqL4/(100EI)=0.967×14.0×5004/(100×2.06×105×12.19×104)=0.34㎜

＜容许挠度[ω]=l/250=500/250=2㎜

5.1.4立杆稳定性计算

根据以上主龙骨(大横杆)承受的集中荷载设计值为4F=4×1.87=7.84KN。

立杆的轴心压力设计值N=7.84+1.395=8.875KN

钢管横断面面积A=489mm2

钢管回转半径为=15.8mm

钢管计算长度l0=h+2a=1500+2(80+48)=1756mm

则压应力：长细比：λ=l0/i=1756/15.8=111.1查表稳定系数ф=0.509

由б=N/фA=8.875×103/0.509×489=35.66N/mm2＜215N/mm2

连接大横杆与立杆的扣件承受的最大力为7.84KN，每个扣件可承受力为8KN，因此采用单扣件可满足要求，但为安全起见我们采用双扣件。

已知T=30OC，v=2m/h，β1=1.2，β2=1则

F1=0.22·γc·T·β1·β2·v0.5

=0.22×24×200/（30+15）×1.2×1.0×20.5

F2=γc·H=25×2=50KN/㎡

取两者较小值,即F1=39.82KN/㎡计算。

乘以分项系数:F=39.82×1.2=47.78KN/㎡

振捣砼时产生的荷载:4KN/㎡

乘以分项系数4×1.4=5.6KN/㎡

上两项系数合计47.78+5.6=53.38KN/㎡

根据立档间距为400㎜,则荷载为:53.38×0.4=21.35KN/m

乘以折减系数,则q=21.35×0.9=19.22KN/m

截面抵抗矩:W=bh2/6=1000×182/6=54000㎜3

受弯应力值:σ=M/W=372.01×103/54000=6.89N/㎜2＜容许应力fm=13N/㎜2

剪应力:t=3V/(2bh)=3×4.77×103/(2×300×18)=1.33N/㎜2＜容许应力fv=13N/㎜2

取侧压力F=39.82KN/㎡化为线荷载39.82×0.4=15.928KN/m

＜容许挠度[ω]=l/250=400/250=1.6㎜

5.2顶部楼板模板验算

楼板厚度按150mm计算。

模板及支架自重力标准值0.3KN/㎡

混凝土重力标准值25KN/m³

钢筋自重标准值1.1KN/㎡

施工人员及设备荷载标准值2.5KN/㎡

荷载标准值：F1=0.3+25×0.15+1.1+2.5=7.65KN/㎡

F2=(0.3+25×0.15+1.1)×1.2+2.5×1.4=9.68KN/㎡

按最大值取F=F2=9.68KN/㎡，由此得到q=F2*1=9.68KN/m；

底模下的次龙骨间距为0.4m，是一个多等跨连续梁，综合考虑，故按四等跨计算。

按最不利荷载之中结构静力表示得：

截面抵抗矩:W=bh2/6=1000×182/6=54000㎜3

剪应力:t=3V/(2bh)=3×2.4×103/(2×1000×18)=0.20N/㎜2＜容许应力fv=13N/㎜2

荷载不包括施工人员及设备荷载，则q1=6.18KN/m；

＜容许挠度[ω]=l/250=400/250=1.6㎜

底模自重0.5×0.4×1.2=0.24KN/m

混凝土自重25×0.4×0.15×1.2=1.8KN/m

钢筋自重1×0.4×0.15×1.2=0.072KN/m

振动荷载2.0×0.4×1.4=1.12KN/m

合计q1=0.24+1.8+0.072+1.12=3.23KN/m

次龙骨下的主龙骨间距为1.0m，是一个多等跨连续梁，综合考虑，故按四等跨计算。

按最不利荷载之中结构静力表示得：

截面抵抗矩:W=bh2/6=50×1002/6=83000㎜3

剪应力:t=3V/(2bh)=3×2.002×103/(2×100×50)=0.601N/㎜2

＜容许应力fv=11N/㎜2

荷载不包括振捣砼的载荷,则q1=2.11KN/m；

后张法预应力梁施工方案＜容许挠度[ω]=l/250=1000/250=4㎜

5.2.3主龙骨(大横杆)验算

1.主龙骨(大横杆)承受荷载主要为次龙骨传来的集中荷载,但施工时小横杆放置的位置随机性较大，从安全角度考虑，将集中荷载折合成均布荷载的形式进行验算（均布荷载时的荷载效应更大）。

根据以上次龙骨承受荷载计算，每根次龙骨承受的荷载设值为q1=3.23KN/m，则主龙骨(大横杆)承受的集中荷载设计值为F=3.23×1.0/2=1.62KN

主龙骨(大横杆)的立杆间距为1m，次龙骨间距为400mm，次龙骨传递给主龙骨的集中荷载折合成均布荷载：q=1.62/0.4=4.05KN/m.按照均布荷载作用下的连续梁计算，综合考虑，故按四等跨计算。

主龙骨(大横杆)的立杆间距为1.0m，按照集中荷载作用下的连续梁计算，综合考虑，故按四等跨计算。

按最不利荷载之中结构静力表示得：

JC／T 2558-2020标准下载弯矩系数：KM=0.121

挠度系数：KW=0.967