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同安城北小区B地块第II标段工程模板工程专项施工方案

同安城北小区B地块第II标段工程

编制单位：福建三建同安城北工程项目部

编制日期：xxxx年xx月xx日

上海市景泰装饰工程施工组织设计施工组织设计（专项方案）审核审批表

工程名称：蓝月湾居住小区二期工程

蓝月湾居住小区二期工程

工程名称：蓝月湾居住小区二期工程Ⅰ标段工程。

建设单位：厦门海投房地产有限公司。

设计单位：厦门市建筑设计院有限公司。

监理单位：厦门海投建设监理工程有限公司。

地勘单位：厦门华岩勘测设计有限公司。

建设地点：未来海岸居住区。

现场环境：场地具备施工条件，施工用水用电已接通、施工通道已开通。

建筑规模：2#、3#、5#、11#楼总建筑面积约为44370平方米

本标段工程2、3#楼为11层框架结构商住楼，5#楼为18层框剪结构住宅楼，11#楼为31层剪力墙结构高层住宅。

（1）建筑平面功能布置：

1）、地基与基础：地下室底板厚度均为350mm，剪力墙160、200、250mm，2、3#楼地下室柱为500×500、970×550、1160×500、400×1250mm等，2、3#楼地梁的截面主要为400×700、400×800、500×800mm，11#楼地梁主要截面为250×500、250×550、300×550mm；顶梁主要为250×500~300×1300mm，顶板为180、250、300mm。

2）、主体结构：本工程上部结构剪力墙厚度主要为160、200、250、300mm；剪力墙连梁主要为250×550~250×1050mm；框梁主要为250×400~350×550mm；框柱主要为500×500~600×600mm；板——厚度主要为90、100、120、130、140、150mm；

3、材料准备：为保证工程进度，准备3套模板。

模板——采用1830×915×18mm规格全新七夹板

搁栅——采用50×100mm规格木方

立柱——采用D48/3.5钢管

牵杆及拉杆——采用6米长D48/3.5钢管（实际不需6米时按实际长）

剪刀撑——采用6米长D48/3.5钢管（实际不需6米时按实际长）

夹板1830×915×18

4、模板分项工程施工工艺控制流程图（附图）

混凝土结构的模板工程，是砼成型施工中的一个十分重要的组成部分，也是本工程结构施工的重点工序，为保证模板工程质量，模板及其支架必须符合下列规定：

保证工程结构和构件各部位形状尺寸和相互位置的正确；

具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受新浇砼的重量和侧压力，以及在施工过程中产生的荷载；

构造简单、装卸方便，并便于钢筋的绑扎与安装，和砼的浇筑及养护等工艺要求；

模板接缝应严密，不得漏浆。

（1）模板及其支撑结构的材料质量，应符合规定和设计要求。

（2）模板及支撑应有足够的强度、刚度和稳定性，并不发生不允许的下沉与变形，支撑底设置垫木，模板的内侧面要平整、接缝严密，不得漏浆。

（3）模板安装后应仔细检查各部构件是否牢固，在浇灌砼过程中要经常检查，如发现变形、松动等现象，要及时调整加固。

（4）固定在模板上的预埋件和预留洞口均不得遗漏，安装必须牢固，位置准确。

（5）现浇整体式结构模板安装的允许偏差，应符合下表规定：

表1：现浇结构模板安装允许偏差

层高垂直（每层垂直度）

表面平整（2m长度上）

本工程框架柱断面尺寸以地下室柱为500×500、970×550、1160×500、400×1250mm，上部以500×500~600×600mm为主，由于地下室层高2#楼3#楼：4.4m和11#楼：4.2M，地下室柱拟分1次浇捣；上部住宅层高为3m,，在梁板模板安装完成校核柱模安装的质量符合要求,用6m的砼振动棒一次性把砼浇筑完成。

柱模板安装顺序：柱位放样—→测定标高→找平柱脚→柱筋验收后立四面柱模—→上下端安装柱箍临时固定—→检查柱模平面位置—→吊垂线检查柱模垂直度—→锁紧上下临时柱箍、锁紧对拉螺栓—→安装柱中间柱箍—→交验→浇捣前清理柱头、封清扫口→浇捣砼→拆柱模（修整，翻至上一层使用）。

柱模施工的要点及细部要求

（1）控制柱模的标高。

（3）拉结筋埋设：当砖砌体与柱相连接时，应在柱模上弹出砌体厚度控制线，然后沿高度方向每隔500mm钻两个孔，在浇捣砼之前插入2Φ6拉结筋，长度一般不小于1000mm，确保砌体拉结筋位置正确。

（4）柱模板结构验算（取b×h=600×600为对象）过程见计算书。

四）、柱模板大样图：（详附图）

钢筋砼框架梁截面尺寸以300×600mm、250×500mm、300×500mm、400×600mm、550×900mm、200×450mm，以300×600mm的框架梁为主，钢筋砼结构板厚地下室顶板有250mm、300mm、180mm，以、180mm为主和上部板厚有90、100、120、130、140、150mm，以100mm为主。选用板厚为180mm和100mm为材料详计算书附表。

梁板模板安装顺序：梁柱在操作地坪面放样—→安装支撑梁板的立杆、拉杆、牵杆—→安装梁搁栅及底模并复核—→安装梁侧模并复核—→安装板底搁栅及板模并复核—→复核模板标高并调整立柱高度—→修补边角缝隙—→安装剪刀撑—→交验。

梁板模施工的要点及细部要求

模板配板及预制安装要求：要求按各板块内尺寸进行合理计划，采取最少碎板的方法进行配板，将碎板布置在板中部位；

模板安装的尺寸、平整度、垂直度、缝隙等均应符合模板检查验收要求。

支撑立柱基础的要求：对于底层回填土，要求严格按土方回填的要求进行填土，基土密实度应达到设计要求；底层立杆应尽量支承在地梁面上，支在土方面上时土方应完全夯实、不积水，通长垫木应垫实，扫地杆应严格按操作规程设置；

在楼板上施工时，应待砼强度到可上荷载的强度方能上材料及安装立杆。

梁板模板结构验算（取b×h=550×900和300×600为对象）过程见计算书。

四）、梁板模板大样图：（详附图）

侧模在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模块而受损坏，方可拆除；底模应在与混凝土结构同条件养护的试块达到规定强度值时方可拆除。

已拆除模板及其支架的结构，在砼强度符合设计砼强度等级的要求后，方可承受全部使用荷载；当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更为不利时，必须经过核算，加设临时支撑。

拆除时不要用力过猛过急，不可硬撬拆下来的木料要及时运走、整理。

拆模程序一般应是后支的先拆，先支的后拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分。模板拆除顺序：拆柱箍—→拆柱模—→拆剪刀撑—→拆梁侧模—→拆板牵杆—→拆板搁栅及板底模—→梁牵杆—→拆梁搁栅及梁底模—→拆牵杆、拉杆、扫地杆—→拆板立杆—→清运模板支撑—→清扫场地—→移交

按设计的混凝土强度标准值的

1、防止高处坠落措施：

操作人员进行高处作业时必须正确使用安全带。

高处作业使用撬棍时，人要站稳，本工程模板安装时有外脚手架，但工作时应检查脚手架板。

模板工程作业高度在2M和2M以上时，要根据高空作业安全技术规范的要求进行操作和防护，要有可靠安全的操作架子，4M以上周围应设安全网、防护栏杆。

操作人员上下通行，必须通过马道，不许在墙顶、独立梁及其他狭窄而无防护栏杆的模板面上行走。

地面操作人员应戴安全帽；

高处作业架子、平台上一般不宜堆放模板料，必须短时间堆放时，一定要码平放稳，不能堆得过高，必须控制在架子或平台的允许范围内。

高处操作人员使用工具，应随身佩戴工具带，不可随意向下丢掷。

装、拆模板时要避免上下同时作业；拆模板时下方不能有人，拆模应设警戒线，以防有人误入被砸伤。

拆除的模板向下运送传递时，一定要上下呼应。

木工机具应保证安全运转的情况下进行使用；

模板用井架运输时应牢靠，不得超载；材料堆在板上不得超过0.5米高度。

模板及支撑材料的堆放应成方、成垛。散落的模板材料应及时回收至指定地点归堆。作业现场安装剩余的材料不能随处弃置。

施工现场安装完成后做好“落手清”。

板模——采用1830×915×18mm规格全新七夹板

搁栅——采用50×100mm规格木方

立柱——采用D48/3.5钢管

牵杆及拉杆——采用6米长D48/3.5钢管（实际不需6米时按实际长）

剪刀撑——采用6米长D48/3.5钢管（实际不需6米时按实际长）

夹板：[σ]=11.7N/mm2(按板厚20mm,支点间距500mm计)[ω]=L/250E=0.9×104N/mm2

木方：[σ]=11.7N/mm2[ω]=L/250

E=0.9×104N/mm2

钢管：（按水平牵杆及拉杆间距不大于1.8m计算）

[σ]=167N/mm2，E=2.06×105N/mm2，I=121900mm4

[M]=0.85KN·m，r=1.58cm，μ=0.774

L0=μh=0.774×1.8=1.39m[ω]=L/250

λ=L0/r=139/1.58=88

ε=e×A/W=5.3×489/5080=5.1

由λ、ε查表得：φ=0.151

3、模板荷载及荷载分项系数的取值与组合：

1）、模板及支架自重：系数1.2

平板的模板及小楞的自重：0.3KN/m2

楼板模板的自重（其中包括梁的模板）：0.5KN/m2

楼板模板及其支架的自重：0.75KN/m2

2）、新浇筑砼自重：24KN/m3系数1.2

3）、钢筋自重：系数1.2

楼板：1.1KN/m3

4）、施工人员及设备荷载的自重：系数1.4

计算板模及搁栅时：2.5KN/m2或2.5KN

计算支承搁栅的牵杆时：1.5KN/m2

计算支架立柱时：1.0KN/m2

5）、振捣砼时产生的荷载：系数1.4

对水平面模板为：2.0KN/m2

对垂直面模板为：4.0KN/m2

6）、新浇砼对模板侧面的压力：系数1.2

F=0.22γt0β1β2V1/2，F=24H取两者小值

其中γ——砼的重力密度取24KN/m3

t0——新浇砼初凝时间（h），柱取2小时，梁板取4小时

V——砼的浇筑速度（m/h）

H——砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面的总高度（m）

β1——外加剂影响修正系数，不掺时取1.0，掺缓凝剂时取1.2

β2——砼坍落度影响系数，当坍落度小于30mm时取0.85，当在50至90mm之间时取1.0，当在110至150mm之间时取1.15，本计算取1.0。

7）、倾倒砼时产生的侧压力：系数1.4

1）、用溜槽、串筒或导管输出2KN/m2

2）、用容量0.2及小于0.2m3的运输器具倾倒2KN/m2

3）、用容量大于0.2至0.8m3的运输器具倾倒4KN/m2

4）、用容量大于0.8m3的运输器具倾倒6KN/m2

4、基础模板：承台、基础梁模板使用砖胎模。

以11#楼的楼板为例，

a、板厚为180mm厚时：（地下室顶板）

1、板模计算：设小楞间距为500mm，则单块模板按三跨连续简支梁计算。

恒载g=1.2×（0.3+24×0.18+1.1×0.18）×0.915=5.29KN/m

均布活载q=1.4×（2.5+2.0）×0.915=5.76KN/m

集中活载p=1.4×2.5=3.5KN

[强度验算]查表得：K1=0.100K2=0.117K3=0.200

M1=（K1g+K2q）L2

=（0.100×5.29+0.117×5.76）×0.52

M2=K1gL2+K3PL

=0.100×5.29×0.52+0.200×3.5×0.5

W=1/6×bh2=1/6×915×182=49410mm3

σ=Mmax/W=0.482×106/49410=9.75N/mm2<[σ]=11.7N/mm2满足要求

[刚度验算]查表得：K1=0.677

EI=0.9×104×[(915×183)/12]=4.00×109N·mm2

f1=[0.677gL4]/[100EI]=[0.677×5.29×5004]/[100×4.00×109]

f=0.41mm<[ω]=[500/250]=2mm满足要求

2、搁栅计算：搁栅间距500mm，设牵杆间距为800mm,搁栅按二跨连续梁计算。

恒载g=1.2×（0.3+24×0.18+1.1×0.18）×0.5=2.89KN/m

均布活载q=1.4×（2.5+2.0）×0.5=3.15KN/m

集中活载p=1.4×2.5=3.5KN

[强度验算]查表得：K1=0.125K2=0.125K3=0.203

M1=（K1g+K2q）L2

=（0.125×2.89+0.125×3.15）×0.82=0.483KN·m

M2=K1gL2+K3PL=0.125×2.89×0.82+0.203×3.5×0.8=0.799KN·m

W=1/6×bh2=1/6×50×1002=83333mm3

σ=Mmax/W=0.799×106/83333=0.959N/mm2<[σ]=11.7N/mm2满足要求

[刚度验算]查表得：K1=0.521

EI=0.9×104×(50×1003)/12=3.75×1010N·mm2

f=0.521gL4/（100EI）=(0.521×2.89×8004)/(100×3.75×1010)=0.164mm

f=0.164mm<[ω]=[800/250]=3.2mm满足要求

3、牵杆计算：采用D48/3.5钢管，设立杆纵距为1000mm,牵杆按四跨连续梁计算。

恒载g=1.2×（0.3+24×0.18+1.1×0.18）×0.5×1=2.89KN

活载q=1.4×（1.5+2.0）×0.5×1=2.45KN

[强度验算]查表得：K1=0.169K2=0.210

M1=（K1g+K2q）L

=（0.169×2.89+0.210×2.45）×1

W=3.14×d/23/32=1356.4

σ=Mmax/W=1.0×1000/1356.4=0.738<[σ]=167N/mm2满足要求

[刚度验算]查表得：K1=1.079

f=K1gL3/(100EI)

=1.079×2.89×103×10003/[100×2.06×105×121900]

f<[ω]=[1000/250]=4mm满足要求

N=1.2×(0.75+24×0.18+1.1×0.18)×1×1+1.4×(1.0+2.0)×1×1

σ=N/φA=1052/(0.151×489)=142.4N/mm2<[σ]=167N/mm2满足要求

b、板厚为100mm厚时：

1、板模计算：设小楞间距为500mm，则单块模板按三跨连续简支梁计算。

恒载g=1.2×（0.3+24×0.1+1.1×0.1）×0.915=3.09KN/m

均布活载q=1.4×（2.5+2.0）×0.915=5.76KN/m

集中活载p=1.4×2.5=3.5KN

[强度验算]查表得：K1=0.1K2=0.117K3=0.200

M1=（K1g+K2q）L2

=（0.1×3.09+0.117×5.76）×0.52

M2=K1gL2+K3PL

=0.1×3.09×0.52+0.200×3.5×0.5

W=1/6×bh2=1/6×915×182=49410mm3

σ=Mmax/W=0.427×106/49410=8.64N/mm2<[σ]满足要求

[刚度验算]查表得：K1=0.667

f=K1gL4/(100EI)

=0.677×3.09×5004/[100×0.9×104×(915×183/12)]

f=0.33mm<[ω]=[500/250]=2mm满足要求

2、搁栅计算：搁栅间距500mm，设牵杆间距为1000mm,搁栅按二跨连续梁计算。

恒载g=1.2×（0.3+24×0.1+1.1×0.1）×0.5=1.69KN/m

均布活载q=1.4×（2.5+2.0）×0.5=3.15KN/m

集中活载p=1.4×2.5=3.5KN

[强度验算]查表得： K1=0.125K2=0.125K3=0.203

M1=（K1g+K2q）L2

=（0.125×1.69+0.125×3.15）×1.02

M2=K1gL2+K3PL

=0.125×1.69×1.02+0.203×3.5×1.0

W=1/6×bh2=1/6×50×1002=83333mm3

σ=Mmax/W=0.922×106/83333=11.1N/mm2<[σ]=16.9N/mm2满足要求

[刚度验算]查表得：K1=0.521

f=K1gL4/(100EI)

=0.521×1.69×10004/[100×0.9×104×(50×1003/12)]

f=0.23mm<[ω]=[1000/250]=4.0mm满足要求

3、牵杆计算：设立杆纵距为1000mm,牵杆按四跨连续梁计算。

恒载g=1.2×（0.3+24×0.1+1.1×0.1）×0.5×1=1.686KN

活载q=1.4×（1.5+2.0）×0.5×1=2.45KN

[强度验算]查表得：K1=0.161K2=0.210

M1=（K1g+K2q）L2

=（0.161×1.686+0.210×2.45）×1.02

W=3.14×d/23/32=1356.4

σ=Mmax/W=0.786×1000/1356.4=0.579<[σ]=167N/mm2

[刚度验算]查表得：K1=1.079

f=K1gL3/(100EI)

=1.079×1.686×103×10003/[100×2.06×105×121900]

=0.72mm<[ω]=[1000/250]=4.0mm满足要求

N=1.2×(0.75+24×0.1+1.1×0.1)×1×1+1.4×(1.0+2.0)×1×1

σ=N/φA=8110/(0.151×489)=110N/mm2<[σ]满足要求

模板支架搭设高度为4.1米，

a、基本尺寸为：梁截面B×D=550mm×900mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向)l=0.90米，立杆的步距h=1.50米，

梁底增加2道承重立杆。

A、截面为550×900mm的梁：(地下室顶板)

1、梁底板模计算：设托木间距为400mm,按三跨连续梁计算。

恒载g=1.2×（0.30×0.55+24×0.55×0.9+1.5×0.55×0.9）=12.78KN/m

活载q=1.4×（2.5+2.0）×0.55=3.46KN/m

[强度验算]查表得：K1=0.08K2=0.101

M=（K1g+K2q）L2

=（0.080×12.78+0.101×3.46）×0.42

W=1/6×bh2=1/6×550×182=29700mm3

σ=M/W=0..219×106/29700=7.37N/mm2<[σ]满足要求

[刚度验算]查表得：K1=0.677

f=K1gL4/(100EI)=0.677×10.49×3004/[100×0.9×104×(250×183/12)]

=0.518mm<[ω]=[500/250]=2mm满足要求

2、梁底托木计算：梁底托木按80×100mm，间距400mm；设牵杆间距为800mm,托木按简支梁计算，荷载简化为跨中集中荷载则：

p=1.2×[0.5+(24+1.5)×0.9]×0.40×0.55+1.4×（2.5+2.0）×0.4×0.55

M=0.25pL=0.25×7.58×0.8=1.516KN·m

W=1/6×bh2=1/6×80×1002=133333mm3

σ=M/W=1.516×106/133333=11.37N/mm2<[σ]=11.7N/mm2

f=pL3/(48EI)=6.01×8003/(48×0.9×104×80×1003/12)

=1.42mm<[ω]=[800/250]=3.2mm

3、牵杆计算：采用钢管，设立杆纵距为800mm,牵杆按五跨连续梁计算。

荷载p=3.158/2=1.579KN，每跨近似按等距布置；

[强度验算]查表得：K=0.24

M=KpL=0.24×1.579×0.8=0.303KN·m

W=3.14×d/23/32=1356.4

σ=Mmax/W=0.303×1000/1356.4=0.22KN·m<[σ]=167N/mm2

4、梁侧模计算：设梁侧模立档间距为400mm。

a）、板验算：梁侧模板按四跨梁计算。

查表得：Km=0.121Kf=0.967

砼侧压力为F=24H=24×0.9=21.6KN/m2

F=0.22γt0β1β2V1/2=0.22×24×5×1.0×1.0×21/2=37.3KN/m2

取小值则为F=21.6KN/m2

则：g=1.2×21.6×0.6=15.55KN/mq1=1.4×4.0×0.6=3.36KN/m

q=g+q1=15.55+3.36=18.91KN/m2

M=KmqL2=0.121×18.91×0.42=0.366KN·m

W=1/6×bh2=1/6×600×182=32400mm3

σ=M/W=0.366×106/32400=11.2N/mm2<[σ]=11.7N/mm2满足要求

f=KfqL4/(100EI)

=0.967×15.55×4004/[100×0.9×104×600×183/12]

=1.46mm<[ω]=[400/250]=1.6mm

b）、立档验算：采用50×70mm方料，立档间距为400mm，按单梁计算，查表得：Km=0.125Kf=0.521

g=1.2×14.4×0.4=6.91KN/m；q1=1.4×4.0×0.4=2.24KN/m

p=g+q1=9.15KN/m

M=KmpL2=0.125×9.15×0.52=0.29KN·m

W=1/6×bh2=1/6×50×702=40833mm3

δ=M/W=0.29×106/40833=7.10N/mm2<[σ]

f=KfgL4/(100EI)=0.521×6.91×5004/(100×0.9×104×40×603/12)

=0.34mm<[ω]=[500/250]=2.0mm满足要求

N=[1.2×(0.75+24×0.6+1.5×0.6)+1.4×(1.0+2.0)]×0.25×1.0=5.86KN

δ=N/φA=5860/(0.151×489)=79.4N/mm2<[δ]满足要求

b、截面300×600mm梁，结论为：托木间距500mm，牵杆间距为900mm，立档间距为400mm，立杆间距为1000mm。

1、梁底板模计算：设托木间距为500mm,按五跨连续梁计算。

恒载g=1.2×（0.3×0.5+24×0.3×0.6+1.5×0.3×0.6）=5.68KN/m

活载q=1.4×（2.5+2.0）×0.3=1.89KN/m

[强度验算]查表得：K1=0.105K2=0.119

M=（K1g+K2q）L2

=（0.105×5.68+0.119×1.89）×0.52

W=1/6×bh2=1/6×300×182=16200mm3

σ=M/W=0.176×106/16200=10.86N/mm2<[σ]满足要求

[刚度验算]查表得：K1=0.644

f=K1gL4/(100EI)=0.644×12.48×5004/[100×0.9×104×(400×183/12)]

=1.21mm<[ω]=[400/250]=1.6mm满足要求

2、梁底托木计算：梁底托木按50×100mm，间距500mm；设牵杆间距为900mm,托木按简支梁计算，荷载简化为跨中集中荷载则：

GB／T 38970-2020 增材制造用钼及钼合金粉p=1.2×[0.5+(24+1.5)×0.5]×0.3×0.6+1.4×（2.5+2.0）×0.3×0.6

M=0.25pL=0.25×3.99×0.9=0.897KN·m

W=1/6×bh2=1/6×50×1002=83333mm3

σ=M/W=0.897×106/83333=10.76N/mm2<[σ]

知名房企新建造技术成套工法1.0生活区、办公区标准做法f=pL3/(48EI)=3990×8003/(48×0.9×104×50×1003/12)

=1.02mm<[ω]=[800/250]=3.2mm