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兴义亿联康馨苑外墙脚手架施工方案(终稿)_secret

亿联康馨苑工程外墙脚手架施工方案

落地式双排钢管脚手架施工方案

东西城市轴线跨兰成渝输油管线保护钢栈桥专项施工方案（2019）四、悬挑式双排钢管脚手架施工方案

本工程为新建多层住宅，工程名称为：贵州兴义亿联康馨苑工程，由贵州省亿联房地产开发有限公司开发建设，兴义市第二建筑安装工程有限公司承建，贵州大学勘察设计研究设计，贵州和润建设监理公司负责工程监理。工程建设地点在位于兴义市文化路西侧。地下二层，地上6+1层，总建筑面积46909.6㎡。其中地上建筑29648.0平方米，地下建筑17261.6平方米。建筑总高度22m。

结构类型为钢筋混凝土框架剪力墙结构。计划所有外墙脚手架搭设材料均用钢管搭设，所有外墙脚手架均为主体、装饰使用，使用荷载按照结构架操作层二排同时承受荷载使用。外墙脚手架总搭设高度为23.5m，一~顶层外墙脚手架计划采用落地脚手架，落地脚手架搭设高度23.5m。详细搭设方案在本施工方案中具体列举。

2.1、外墙脚手架的设计：

2.1.1、一~顶层采用落地式双排钢管脚手架，该脚手架的搭设高度为23.5m，按照23.5m计算。采用单立杆，立杆纵向间距为1.5m，立杆横向间距为0.8m。大横杆步距为1.8m。所有钢管均采用Φ48x3.5mm，质量必须符合现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）,所有扣件符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》(GB15831)的规定,脚手架搭设应符合现行国家标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》。脚手架搭设在浇筑180mm厚C35混凝土上。计算时钢管按照Φ48x3.5mm计算。钢管质量必须达到规范和方案要求。

三、落地式双排钢管脚手架施工方案：

3.1.落地脚手架的施工部署：

一~顶层采用落地式双排钢管脚手架，该脚手架的搭设高度为23.5m，按照23.5m计算。立杆全部采用单立杆，立杆纵向间距为1.5m，立杆横向间距为0.8m。大横杆步距为1.8m。所有钢管均采用Φ48x3.5mm，质量必须符合现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）,所有扣件符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》(GB15831)的规定,脚手架搭设应符合现行国家标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》。脚手架搭设在浇筑180mm厚C35混凝土上。

3.2外墙脚手架布置平面图：见附图“亿联康馨苑工程落地脚手架布置平面图”。

3.3外墙脚手架布置立面图：见附图“亿联康馨苑工程落地脚手架立面图”。

3.4外墙脚手架标准节详图：

3.5各项尺寸及构造要求：

选择横距0.8m，纵距1.5m，步距1.8m，连墙件竖向间距3.6m，水平间距3m(即二步二跨)，立面采用全封闭式安全立网(1.8x6m)封闭防护。

立杆接头采用对接，且要求将接头交错布置，二个相邻立杆接头不应设在同步同跨内，且在高度方向错开的距离不小于500mm，各接头中心距主节点距离不大于步距的1／3。设置纵横方向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。

纵向水平杆设于横向水平杆之上，并以直角扣件扣紧，每层架设4根纵向水平杆。一般采用对接扣件连接。接头应交错布置，相邻接头水平距离不小于500mm，不应设在同跨内，且不得设在水平杆跨中。

横向水平杆每一主节点处须设置一根横向水平杆，每侧外伸长度，不应小于100mm。

采用竹脚手板，长宽为2×0.2m，采用平铺法，铺设于横向水平杆上，四个角采用直径为2mm的镀锌铁丝固定在横向水平杆上。根据规范要求，脚手板需要满铺。

采用刚性连墙件。由φ48短钢管、U形卡、40*5扁钢等组成。40*5mm扁钢预埋在楼层钢筋混凝土柱及边梁内，锚人混凝土内长度为350mm，每层均设，承受拉力。

底层采用膨胀螺栓连接。

连墙件采用花排布置，必须从底步第一根纵向水平杆处开始置。

连墙件呈水平且垂直于墙面设置，与脚手架连接的一端可稍为下斜，但不容许上翘

6.剪刀撑每道剪刀撑宽度不应小于4跨，斜杆与地面的倾角为45°~

60°之间，采用整个立面连续设置。剪刀撑搭接长度须不小于1000mm，用三只扣件等间距连接牢固，扣件离杆件两端应大于100mm。斜杆必须有4个与立杆相连的固定点。

立杆地基为，浇筑180mm厚C35混凝土基础。为防雨水浸泡基础。

共设置4根避雷针，避雷针采用φ12镀锌圆钢制作，长度为1m，设置在主楼外架四角脚手架立杆上，并将所有最小层的大横杆全部连通，形成避雷网络。

引下线采用φ8圆钢，将立杆与整幢建筑物楼层内避雷系统(即框架柱主筋)连成一体，接触处采用可靠焊接，焊完后再测定电阻，要求接地电阻不大于4Ω。

3.6.结构安全性能验算：

双排脚手架搭设高度为23.5m，采用单管立杆；

搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5m，立杆的横距为0.8m，大小横杆的步距为1.8m；

内排架距离墙长度为0.30m；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；

采用的钢管类型为Φ48×3.5；

横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为0.80；

连墙件采用两步两跨，竖向间距3.6m，水平间距3m，采用专用连墙件连接。

施工均布活荷载标准值:3.000kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；

本工程地处贵州省兴义市，基本风压为0.30kN/m2；

风荷载高度变化系数μz为1.42，风荷载体型系数μs为0.72；

脚手架计算中考虑风荷载作用

每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1161；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；

安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:16；

脚手板类别:竹脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹脚手板挡板；

每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；

地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kpa):160.00；

立杆基础底面面积(m2):0.40；地基承载力调整系数:0.40。

大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；

脚手板的自重标准值:P2=0.3×0.8/(2+1)=0.08kN/m；

活荷载标准值:Q=3×0.8/(2+1)=0.8kN/m；

静荷载的设计值:q1=1.5×0.038+1.5×0.08=0.177kN/m；

活荷载的设计值:q2=1.4×1.05=1.47kN/m；

图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.172×1.22+0.10×1.47×1.22=0.232kN.m；

支座最大弯距计算公式如下:

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max(0.232×106,0.272×106)/5080=53.543N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为σ=53.543N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

静荷载标准值:q1=P1+P2=0.038+0.105=0.143kN/m；

活荷载标准值:q2=Q=1.05kN/m；

V=0.677×0.143×12004/(100×2.06×105×121900)+0.990×1.05×12004/(100×2.06×105×121900)=0.939mm；

大横杆的最大挠度0.939mm小于大横杆的最大容许挠度1200/150mm与10mm，满足要求！

大横杆的自重标准值：p1=0.038×1.2=0.046kN；

脚手板的自重标准值：P2=0.3×1.05×1.2/(2+1)=0.126kN；

活荷载标准值：Q=3×1.05×1.2/(2+1)=1.260kN；

集中荷载的设计值:P=1.2×(0.046+0.126)+1.4×1.26=1.97kN；

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=1.2×0.038×1.052/8=0.006kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=1.97×1.05/3=0.69kN.m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.696kN.m；

最大应力计算值σ=M/W=0.696×106/5080=137.013N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=137.013N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

Vqmax=5×0.038×10504/(384×2.06×105×121900)=0.024mm；

大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.046+0.126+1.26=1.432kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

×121900)=2.343mm；

最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.024+2.343=2.367mm；

小横杆的最大挠度为2.367mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm,满足要求！

四、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

大横杆的自重标准值:P1=0.038×1.2×2/2=0.046kN；

小横杆的自重标准值:P2=0.038×1.05/2=0.02kN；

脚手板的自重标准值:P3=0.3×1.05×1.2/2=0.189kN；

活荷载标准值:Q=3×1.05×1.2/2=1.89kN；

荷载的设计值:R=1.2×(0.046+0.02+0.189)+1.4×1.89=2.952kN；

R<6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1161

NGL1=[0.1161+0.038+(1.20×2/2)×0.038/1.80]×6.00=1.081；

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3

NG2=0.3×16×1.2×(1.05+0.3)/2=3.888kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15

NG3=0.15×16×1.2/2=1.44kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4=0.005×1.2×30=0.18kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=8.909kN；

NGL=NGL1+NG1+NG2+NG3+NG4=9.989kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=3×1.05×1.2×2/2=3.78kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

Wo=0.55kN/m2；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×0.55×1.42×0.718=0.393kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

Ns=1.2NGL+1.4NQ=1.2×9.989+1.4×3.78=17.279kN；

Nd=1.2NG+1.4NQ=1.2×8.909+1.4×3.78=15.983kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

Ns=1.2NGL+0.85×1.4NQ=1.2×9.989+0.85×1.4×3.78=16.485kN；

Nd=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×8.909+0.85×1.4×3.78=15.189kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.393×1.2×

1.82/10=0.182kN.m；

六、立杆的稳定性计算:

外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。

1.6.00米以上立杆稳定性计算。

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值：N=15.983kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；当验算杆件长细比时，取块1.0；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；

计算长度,由公式lo=k×μ×h确定：l0=3.118m；

长细比Lo/i=197；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.186；

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=15983/(0.186×489)=175.721N/mm2；

立杆稳定性计算σ=175.721N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：N=15.189kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；

计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；

长细比:L0/i=197；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.186

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=15188.76/(0.186×489)+181612.918/5080=202.744N/mm2；

立杆稳定性计算σ=202.744N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

2.6.00米以下立杆稳定性计算。

不考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值：N=8.64kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；当验算杆件长细比时，取块1.0；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；

计算长度,由公式lo=k×μ×h确定：l0=3.118m；

长细比Lo/i=197；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.186；

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=8640/(0.186×489)=94.989N/mm2；

立杆稳定性计算σ=94.989N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：N=8.243kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；

计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；

长细比:L0/i=197；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.186

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=8242.74/(0.186×489)+181612.918/5080=126.376N/mm2；

立杆稳定性计算σ=126.376N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

风荷载标准值Wk=0.393kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=8.64m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=4.748kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=9.748kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

由长细比l0/i=300/15.8的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

又：A=24*5=1.20cm2；（40*5mm扁钢开螺栓孔¢16后截面宽度按照24mm）；[f]=205N/mm2；

Nl=9.748

连墙件的抗拉强度设计计算满足要求！

连墙件的抗压强度计算：

连墙件的抗压强度Nf=
A[f]（连墙件的抗压强度由顶紧结构的钢管来承受）

其中
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.58的结果查表得到
=0.95；

A=424mm2；（¢48*3mm钢管）

[f]=205.00N/mm2。

经过计算得到Nf=0.95*424*205=82.57KN

∴连墙件的抗压强度满足要求。

连接件与脚手架的连接强度计算：

连接件与脚手架立杆用Ø14U形箍连接

对Ø14U形箍的剪切破坏验算：

NL（Ny）≦[NCV]

[NCV]—Ø14U形箍的抗剪切破坏允许最大剪力

[NCV]=2*3.14*72*130N/mm2=40.0KN

∵NL（Ny）≦[NCV]

∴Ø14U形箍能满足要求。

经过计算：脚手架与墙体连接的连墙件能满足要求！

八、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

fg=fgk×kc=64kpa；

其中，地基承载力标准值：fgk=160kpa；

脚手架地基承载力调整系数：kc=0.4；

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=37.972kpa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=15.189kN；

基础底面面积：A=0.4m2。

p=37.972≤fg=64kpa。地基承载力满足要求！

3.7.其他主要技术与安全措施1.控制扣件螺栓扭力矩：采用扭力扳手，将扣件节点扭力矩控制在40—50N.M；

2.减少偏心荷载：将相邻步架的大横杆交替设于五杆的内、外侧；同样，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡，使偏心荷载化为轴心荷载；

3.严格控制施工荷载：施工荷载不得大于3.0kN／m2，且不得集中；

4.加强对构配件质量检验，不合格者不准使用；

5.人员要求：持证上岗，必须戴安全帽、系安全带，穿防滑鞋；

6.分段进行质量检查：基础施工完后、每搭完10m后、达设计高度后、操作层上加载后，严格按规定要求验收；

7.加强使用阶段的检查及保修，特别是台风、大雨之后，主要检查地基、底座、立杆垂直度、扣件螺栓等等；

8.拆除阶段，在地面设围栏及标志牌，并派专人看守，严禁非作业人员入内；

9.使用阶段沉降观测：在底部立杆处设水平标记，漆以红漆，由专人定期进行沉降观测跟踪。

10.进入装饰阶段，对架体要进行重新验收挂牌，合格后须方可使用。

整个外墙脚手架在搭设前必须编制施工方案，经公司审批后请专家小组进行论证，论证通过后才可以施工。在整个搭设、使用过程中一旦出现问题，计划采取以下措施：

建立以项目经理为责任人的专项方案管理小组，对本方案的编制、实施进行全过程管理。一旦出现问题，管理小组立即按照预案进行组织、纠正和管理。

在施工前必须进行详细的技术交底，在搭设过程中由质量员、安全员、施工员和技术负责人进行搭设质量监控。对搭设过程中出现的质量问题及时整改。对不整改者即命令停工，直至整改完成，验收通过后才能继续搭设。

严格检查连墙点的连接质量和使用监护。

在使用一段时间后派专人对扣件进行再次紧固检查。

在遇大风季节前应由管理小组提前检查脚手架的各杆件和连墙点、基础情况。在恶劣气候时间应由管理小组值班，应对突发情况。

四、悬挑式双排钢管脚手架施工方案：

4.1.悬挑式脚手架的施工部署：

脚手架立杆全部采用单立杆，立杆纵向间距为1.2米，立杆横向间距为1.05米。大横杆步距为1.8米。所有钢管均采用Φ48x3.5mm，质量必须符合现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）,所有扣件符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》(GB15831)的规定,脚手架搭设应符合现行国家标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》。计算时钢管按照Φ48x3.0mm计算。

4.2.悬挑式外墙脚手架平面布置：悬挑式外墙脚手架平面布置详见“悬挑脚手架平面布置图”。

4.3.各项尺寸及构造要求

4.3.1细部构造要点：

1.悬挑架的水平杆是架体的主要受力杆件，不仅支承上部架体，而且承受架体立杆荷载产生的弯矩，故必须与结构拉牢锚固。本方案是将型钢搁在楼板上，在相应部位，沿挑杆轴线前后预埋2只φ16Ω形钢筋套住挑杆，紧固后焊接牢固。水平杆下设置12.6号槽钢斜撑。

2.悬挑杆的侧向稳定用［16做水平支撑，既保证挑杆侧向稳定，又为拐角处不在挑杆处的架体立杆做支承梁，在型钢层面的钢管架均须连续纵向设扫地杆。铺操作层竹笆脚手板时，其纵向水平杆间距不得大于300。

3.外架连墙杆应严格按二步二跨设置，切不可疏漏。

4.外架剪刀撑应符合以下要求：

1).每道剪刀撑跨越立杆的根数宜在5～7根之间，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不小于6m，斜杆倾角宜在45～60度之间。

2).剪刀撑应每段沿架体外立面整个长度和高度连续设置。

3).剪刀撑的斜杆宜搭接，其搭接长度必须大于1m，且至少用两个旋转扣件扣牢。

4).剪刀斜撑杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。

4.3.2钢管脚手架的搭设要求：

4.4.2.1脚手架搭设使用总要求

本工程脚手架全部采用钢管脚手架。钢管脚手架应按现行国家标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》规定要求执行。安全要求如下：

1.材料的规格的质量必须符合有关技术规定的要求。

2.严格控制使用荷载，确保有较大的安全储备。

3.砌筑脚手架均布使用荷载不超过3000N/m2。

4.立杆间距横向0.8米，纵向不超过1.5米，步距1.8米。

5.应有牢固的和足够的连墙点，以保证整个脚手架的稳定性。

7.搭设过程中要及时设置联墙杆，避免在搭设中发生偏斜和倾倒。

8.脚手板要铺满、铺平、铺稳，不得有探头板。

9.搭设完毕后应进行验收，检查合格后才能使用。

10.作业层的外侧面应竹片围护，并挂设密目式安全网。

12.每隔四层设一道斜挑网。

13.架子工必须熟悉和严格遵守安全技术操作规程，佩戴和使用劳动保护用品。

14.必须有良好的防电、防雷装置，可靠的接地装置，同时设置避雷装置。

15.六级以上大风、大雪等天气条件时，应暂停在脚手架上作业。

4.3.2.2搭设中的操作要求：

搭设顺序为：安装挑杆→焊接水平支撑→焊接斜撑→逐根树立立杆，并与扫地杆扣紧→装扫地小横杆→即与立杆或扫地杆扣紧→按第一步大横杆并与各立杆扣紧→安第一小横杆→安第二步大横杆→第二步小横杆→安装连墙件→第三、四步大横杆和小横杆→连墙杆→接立杆→加设剪力撑→铺脚手片。

2).搭设杆件注意事项：

①按照杆件的搭设顺序和规定的构造方案及尺寸进行摆设。

②扣件拧紧程度要适当。

③及时与结构拉结或采用临时支顶，以确保搭设过程的安全。

④不合格的杆件和扣件不能用。

⑤随时校正杆件的水平和垂直偏差，随时调整。

⑥搭设工人必须佩挂安全帽。

⑦未完成的脚手架，在每一收班时要保证架工稳定。

①连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓向上，以防雨水进入。

②装螺栓时应将根部放正和保持适当的拧紧程度，这时脚手架的承载能力，稳定和安全影响很大，因此，要求扭力矩控制在30－40N·m，最大不得超过59N·m。

4）.挑杆型钢焊接应满焊，如遇对接焊时应两边加焊160*200*10厚钢板。吊环在混凝土结构中的锚固长度应保证560mm长。水平支撑搁置在型钢上后应焊接牢固，焊缝饱满。

4.3.2.3对双排钢管架的构造要求：

选择横距1.05m，纵距1.2m，步距1.8m，连墙件竖向间距3.6m，水平间距2.4m(即二步二跨)，立面采用全封闭式安全立网(1.8x5.4m)封闭防护。

接头采用对接，且要求将接头交错布置，二个相邻立杆接头不应设在同步同跨内，且在高度方向错开的距离不小于500mm，各接头中心距主节点距离不大于步距的1／3。

杆顶端高出屋面构架顶高度为1.8m。每根立杆底部均插在挑架型钢上的Ф25钢筋上。设置纵横方向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。

纵向水平杆设于横向水平杆之上，并以直角扣件扣紧，每层架设4根纵向水平杆。一般采用对接扣件连接。接头应交错布置，相邻接头水平距离不小于500mm，不应设在同跨内，且不得设在水平杆跨中。

③横向水平杆每一主节点处须设置一根横向水平杆，每侧外伸长度，不应小于100mm。

采用竹笆脚板，长、宽为1.0x1.2m，采用平铺法，铺设于4根纵向水平杆上，四个角采用直径为1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。

根据规范要求，脚手板需要满铺。

一律采用刚性连墙件。由φ48短钢管、40*5扁钢等组成。40*5mm扁钢预埋在楼层钢筋混凝土柱及边梁内，锚人混凝土内长度为350mm，每层均设，承受拉力。连墙件的长度不超过300mm(内侧立杆离墙距离为300mm)。

连墙件采用花排布置，且宜靠近主节点位置，偏离主节点不应大于300mm；必须从底步第一根纵向水平杆处开始设置。连墙件呈水平且垂直于墙面设置，与脚手架连接的一端可稍为下斜，但不容许上翘。

每道剪刀撑宽度为4跨，斜杆与水平横杆的倾角为45°—60°之间，采用整个立面连续设置。斜杆接长采用绑搭连接，且采用转扣固定在与之相交的立杆或横向水平杆的伸出端上，转扣中心线距主节点距离应小于150mm。斜杆必须有4个与立杆或水平杆相连的固定点。

1）、连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓向上，以防雨水进入。

2）、装螺栓时应将根部放正和保持适当的拧紧程度，这时脚手架的承载能力，稳定和安全影响很大，因此，要求扭力矩控制在30～40N.M，最大不得超过59N.M。

3）防电避雷措施共设置4根避雷针，避雷针采用φ12镀锌钢筋制作，长度为1m，设置在主楼外架四角脚手架立杆上，并将所有最小层的大横杆全部连通，形成避雷网络。

引下线采用φ8圆钢，将立杆与整幢建筑物楼层内避雷系统(即框架柱主筋)连成一体，接触处采用可靠焊接。

4.4、悬挑式脚手架结构安全性能验算：

普通型钢悬挑脚手架计算书

双排脚手架搭设高度为18米，立杆采用单立杆；

搭设尺寸为：立杆的纵距为1.2米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.8米；

内排架距离墙长度为1.15米；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；

脚手架沿墙纵向长度为150米；

采用的钢管类型为Φ48×3.5；

横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数0.80；

连墙件布置取两步三跨，竖向间距3.6米，水平间距3.6米，采用螺栓连接；

施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；

本工程地处贵州省兴义市，查荷载规范基本风压为0.300，风荷载高度变化系数μz为2.020，风荷载体型系数μs为0.725；

JT／T 1180.2-2018标准下载计算中考虑风荷载作用；

每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1161；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；

安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:8层；

脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；

悬挑水平钢梁采用18号槽钢川府函[2020]217号：四川省人民政府关于同意各市(州)征地青苗和地上附着物补偿标准的批复（四川省人民政府2020年11月3日）.pdf，其中建筑物外悬挑段长度2.3米，建筑物内锚固段长度2.3米。

与楼板连接的螺栓直径(mm):16.00；

楼板混凝土标号:C35；