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模板安拆专项施工方案2_secret

乐清市翁垟片标准厂房8－13＃搂工程Ⅱ标段

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审核　　　　　　　　　职务（称）　　　　　　　　　

DBJ64／ 055-2012 保障性安居工程质量控制导则.pdf批准　　　　　　　　　职务（称）　　　　　　　　　

批准部门（章）　　　　　　　　　　　　　　　　　　　

编制日期　　　　　　年月日　　　　　　　

浙江天华建设集团有限公司

本工程位于乐清市清江镇渡头村，建筑总面积2452.59m2，五层,框架结构,总高度17m，一层层高4.2m，二至五层层高3.2m，结构梁最大截面尺寸250×870，柱最大截面尺寸550×600，板厚均为100mm。

二、模板及支撑系统材料选用

根据GB50204—2002对模板及支架的选材要求，模板及其支架需满足足够的承载能力、刚度和稳定性等要求。本工程模板采用20mm厚胶合板，枋木采用60×100mm2，模板支撑体系采用Ф48，t=3.5mm钢管扣件式脚手架。

为保证模板施工质量和施工进度，本工程将根据施工进度的要求，柱竖向模板配备能满足二层结构施工的两套定型模板，梁、板配足能满足三层结构施工的三套定型模板。楼梯模板每座二套，模板支撑配足三层结构施工用量。

基础承台、地梁均采用20mm厚九夹板组合（大面）外钉6×10cm方木，竖向使用间距30cm，外边用斜撑支牢。

（1）根据测量员放出的轴线弹出柱边线，柱脚采用电焊└30×30×3角钢或Ø8圆钢定位

（2）根据柱断面及柱高（柱脚找平以后标高至上层板底）预先将模板钉在木楞上，并开出梁口、浇筑洞口、清扫口，以形成定型柱模板，为防止柱角漏浆，采用模板与模板、木楞与木楞双咬合。模板制作时，按不同柱编好号，分别堆放，以方便组装。

（3）用型钢柱箍将定型模板进行固定。柱箍根据柱模的尺寸、侧压力大小等因素确定，柱箍采用[12槽钢，螺杆用14圆钢，柱箍间距≤600　mm，当柱边长大于或等于800mm时需加设穿心螺杆（螺杆套DN20塑料硬管）。

（4）柱模校正及固定。利用线锤复核校正柱模的垂直度，然后固定于四周钢管支撑架上。

（1）定型模板。根据梁的断面、板厚、梁净跨定出梁底模、侧模尺寸，将模板钉在木楞上使之成型。梁下角采用模板、木楞双重咬合以防漏浆。（同柱角做法一样）

（2）梁模支撑及模板安装。先支钢管架，支架立杆沿梁纵向间距为700mm，梁两侧立杆横向间距为800mm，小横杆间距同立杆间距。（立杆间距经验算确定附后）小横杆立杆交接处立杆加设保险扣。立杆应设水平拉杆和扫地杆，梁纵向立杆设斜撑形成排架。梁底模放置于小横杆上，对准柱模梁口的位置，用扣件将梁底模固定在小横杆上，待扎完梁钢筋后吊装梁侧模。梁侧模应设置斜撑，当梁高大于700mm时设置腰楞，并用穿墙螺栓加固，间距为450×600，具体做法如图所示。

（1）根据模板拼装图搭设楼面模板支架和模板龙骨。支架立杆与龙骨的间距，应根据楼板的砼重量与施工荷载大小，在模板结构设计中确定。支架立杆距基础面2米处设置水平拉杆，水平拉杆间距符合立杆间距要求,每根立杆均应设置双向水平拉杆。每隔两排立杆设斜撑一道，使模板支架成为排架。

（2）挂通线将大龙骨找平。根据标高确定大龙骨顶面标高，然后架设小龙骨，铺设模板。

（3）楼面模板铺完后，应认真检查支加查否牢固。模板梁底、板面清扫干净。

楼梯底模采用胶合板，踏步侧模板和踏步档板采用50厚木板，踏步面为使踏步尺寸准确，棱角分明，踏步挡板应设置拉杆或顶撑。由于浇捣砼时将产生模板上顶力，在施工时要加强对模板变形的控制。

卫生间翻口模板，按图纸尺寸，用光面方条，制成定型翻口模板并留出门洞位置。数量同底板，在砼浇筑的过程复核卫生间轴线后以轴线为标准安装翻口模板。

7、高于4米的模板支撑架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔两步设一道水平剪刀撑。底层支撑架立杆垂直稳放在20㎝×20㎝厚5㎝的木枋及砼预制块上，基础采用矿渣回填夯实。

2、模板拆除的顺序和方法。应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原则。拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。

3、拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片（段）模板全部拆除后，将模板、配板、支架等清理干净，并按文明施工要求运出堆放整齐。

4、拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接应传递。按指定地点堆放，并做到及时清理，维修和涂刷好隔离剂，以备待用。

五、施工质量及验收标准

2、要求严格按照月施工进度计划施工。

六、质量保证措施及施工注意事项

1、模板需通过设计计算，满足刚度，强度和稳定性要求。能可靠承受所浇砼重量、侧压力及施工荷载。

2、施工前由木工翻样绘制模板图和节点图，经施工负责人复核后方可施工，安装完成后，经项目部有关人员复核验收。

3、模板施工前，对班组进行书面技术交底，拆模要有项目施工员签发拆模通知书。

4、浇筑混凝土时，木工要有专人看模。

5、认真执行三检制度，未经验收合格不允许进入下一道工序。

6、严格控制楼层荷载，施工用料要分散堆放。

7、在封模以前要检查预埋件是否放置，位置是否准确。

七、安全生产及文明施工

1、支模过程中应遵守安全操作规程，如遇中途停歇，应将就位的支顶，模板联结稳固，不得空架浮搁。

2、拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。

3、拆模时应搭设脚手架。

4、废烂木枋不能用作龙骨。

5、内模板安装超过2.5m时，应搭设临时脚手架。

6、在4m以上高空拆模时，不得让模板、材料自由下落，更不能大面积同时撬落。操作时必须注意下方人员动向。

7、正在施工浇筑的楼板其下一层楼板的支撑不准拆除。

8、坚持每次使用后清理板面，涂刷脱模剂。

9、材料应按编号分类堆放。

10、每次下班时保证工完场清。

扣件钢管楼板模板支架计算书

横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.70；步距(m):1.20；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):4.00；

采用的钢管(mm):Φ48×3.5；

扣件连接方式:单扣件，扣件抗滑承载力系数:1.00；

板底支撑连接方式:方木支撑；

模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；

楼板浇筑厚度(m):0.100；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；

施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；

木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000；

木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):100.00；

图2楼板支撑架荷载计算单元

二、模板支撑方木的计算:

方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=6.000×10.000×10.000/6=100.00cm3；

I=6.000×10.000×10.000×10.000/12=500.00cm3；

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q1=25.000×0.300×0.200=1.500kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m):

q2=0.350×0.300=0.105kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

p1=(1.000+2.000)×0.700×0.300=0.630kN；

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=1.2×(1.500+0.105)=1.926kN/m；

集中荷载p=1.4×0.630=0.882kN；

最大弯距M=Pl/4+ql2/8=0.882×0.700/4+1.926×0.7002/8=0.272kN.m；

最大支座力N=P/2+ql/2=0.882/2+1.926×0.700/2=1.115kN；

截面应力σ=M/w=0.272×106/100.000×103=2.723N/mm2；

方木的计算强度为2.723小13.0N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力:Q=0.700×1.926/2+0.882/2=1.115kN；

截面抗剪强度计算值T=3×1115.100/(2×60.000×100.000)=0.279N/mm2；

截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2；

方木的抗剪强度为0.279小于1.300，满足要求!

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

均布荷载q=q1+q2=1.500+0.105=1.605kN/m；

集中荷载p=0.630kN；

最大变形V=5×1.605×700.0004/(384×9500.000×5000000.00)+630.000×700.0003/(48×9500.000×5000000.00)=0.200mm；

方木的最大挠度0.200小于700.000/250,满足要求!

三、木方支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.926×0.700+0.882=2.230kN；

支撑钢管计算弯矩图(kN.m)

支撑钢管计算变形图(kN.m)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.483kN.m；

最大变形Vmax=0.860mm；

最大支座力Qmax=6.458kN；

截面应力σ=0.483×106/4490.000=107.581N/mm2；

支撑钢管的计算强度小于205.000N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于800.000/150与10mm,满足要求!

四、扣件抗滑移的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，

该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=6.458kN；

R<8.00kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、模板支架荷载标准值(轴力):

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1=0.149×6.000=0.893kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。

(2)模板的自重(kN)：

NG2=0.350×0.800×0.700=0.196kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25.000×0.200×0.800×0.700=2.800kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=3.889kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)×0.800×0.700=1.680kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=7.019kN；

六、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式:

如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算

lo=(h+2a)(2)

公式(1)的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.700×1.200=2.356m；

Lo/i=2356.200/15.900=148.000；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.316；

钢管立杆受压强度计算值；σ=7019.280/（0.316×424.000）=52.389N/mm2；

立杆稳定性计算σ=52.389N/mm2小于[f]=205.000满足要求！

公式(2)的计算结果：

立杆计算长度Lo=h+2a=1.200+0.100×2=1.400m；

Lo/i=1400.000/15.900=88.000；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.673；

钢管立杆受压强度计算值；σ=7019.280/（0.673×424.000）=24.599N/mm2；

立杆稳定性计算σ=24.599N/mm2小于[f]=205.000满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算

lo=k1k2(h+2a)(3)

公式(3)的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1.013×(1.200+0.100×2)=1.763m；

Lo/i=1762.823/15.900=111.000；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.509；

钢管立杆受压强度计算值；σ=7019.280/（0.509×424.000）=32.524N/mm2；

立杆稳定性计算σ=32.524N/mm2小于[f]=205.000满足要求！

（二）梁木模板与支撑计算书

　　图1梁模板支撑架立面简图

立柱梁跨度方向间距l(m):0.70；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；

脚手架步距(m):1.20；脚手架搭设高度(m):6.00；

梁两侧立柱间距(m):0.80；承重架支设:无承重立杆，木方平行梁截面A；

模板与木块自重(kN/m2):0.350；梁截面宽度B(m):0.300；

混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):0.850；

倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；

木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000；

木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):100.00；

采用的钢管类型(mm):Φ48×3.0。

扣件连接方式:单扣件，扣件抗滑承载力系数:1.00；

二、梁底支撑方木的计算

(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：

q1=25.000×0.300×0.850×0.300=1.913kN；

(2)模板的自重荷载(kN)：

q2=0.350×0.300×(2×0.850+0.300)=0.210kN；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值P1=(2.000+2.000)×0.300×0.300=0.360kN；

2.木方楞的传递集中力计算：

静荷载设计值q=1.2×1.913+1.2×0.210=2.547kN；

活荷载设计值P=1.4×0.360=0.504kN；

P=2.547+0.504=3.051kN。

3.支撑方木抗弯强度计算：

最大弯矩考虑为简支梁集中荷载作用下的弯矩，

跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距(kN.m)M=3.051×0.800/4=0.610；

木方抗弯强度(N/mm2)σ=610200.000/100000.000=6.102；

木方抗弯强度6.102N/mm2小于木方抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，所以满足要求！

4.支撑方木抗剪计算：

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力(kN)Q=3.051/2=1.526；

截面抗剪强度计算值(N/mm2)T=3×1525.50/(2×60.00×100.00)=0.381；

截面抗剪强度计算值0.381N/mm2小于截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2，所以满足要求！

5.支撑方木挠度计算：

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

集中荷载P=q1+q2+p1=2.483kN；

最大挠度(mm)Vmax=2482.500×800.003/(48×9500.00×5000000.00)=0.557；

木方的最大挠度(mm)0.557小于l/250=800.00/250=3.200，所以满足要求！

三、梁底支撑钢管的计算

作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。

1.支撑钢管的强度计算：

按照集中荷载作用下的简支梁计算

集中荷载P传递力，P=3.051kN；

支撑钢管按照简支梁的计算公式

其中n=0.700/0.300=2

经过简支梁的计算得到：

通过传递到支座的最大力为1×3.051+3.051=6.102kN；

钢管最大弯矩Mmax=2×3.051×0.700/8=0.534kN.m；

截面应力σ=0.534×106/4490.000=118.914N/mm2；

支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。

五、扣件抗滑移的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，

该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

计算中R取最大支座反力，R=6.10kN；

R<8.00kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

六、立杆的稳定性计算:

横杆的最大支座反力：N1=6.102kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.149×6.000=1.072kN；

楼板的混凝土模板的自重：N3=0.720kN；

楼板钢筋混凝土自重荷载:

N=6.102+1.072+0.720+1.137=9.032kN；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算

lo=(h+2a)(2)

公式(1)的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.700×1.200=2.356m；

Lo/i=2356.200/15.900=148.000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.316；

钢管立杆受压强度计算值；σ=9031.580/(0.316×424.000)=67.408N/mm2；

立杆稳定性计算σ=67.408N/mm2小于[f]=205.00满足要求！

立杆计算长度Lo=h+2a=1.200+0.300×2=1.800m；

Lo/i=1800.000/15.900=113.000；

公式(2)的计算结果：

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.496；钢管立杆受压强度计算值；σ=9031.580/(0.496×424.000)=42.945N/mm2；

立杆稳定性计算σ=42.945N/mm2小于[f]=205.00满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算

lo=k1k2(h+2a)(3)

公式(3)的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.185×1.007×(1.200+0.300×2)=2.148m；

Lo/i=2147.931/15.900=135.000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.371；

钢管立杆受压强度计算值；σ=9031.580/(0.371×424.000)=57.415N/mm2；

立杆稳定性计算σ=57.415N/mm2小于[f]=205.00满足要求！

（三）柱模板支撑计算书

柱模板的截面宽度B=550mm，B方向对拉螺栓1道，

柱模板的截面高度H=600mm，H方向对拉螺栓1道，

柱模板的计算高度L=4m。

柱箍间距计算跨度d=600mm。

柱模板竖楞截面宽度60mm，高度100mm，间距300mm。

柱箍采用矩形钢管□60×40×2.5，每道柱箍1根钢箍，间距600mm。

柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为受弯杆件，应按受弯杆件进行计算。

二、柱模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中
——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；

T——混凝土的入模温度，取20.000℃；

V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；

1——外加剂影响修正系数，取1.000；

2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=40.540kN/m2

实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=40.000kN/m2

倒混凝土时产生的荷载标准值F2=3.000kN/m2。

板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下

其中q——强度设计荷载(kN/m)；

q=(1.2×40.00+1.4×3.00)×0.60=31.32kN/m

d——竖楞的距离，d=300mm；

经过计算得到最大弯矩M=0.10×31.320×0.30×0.30=0.282kN.M

面板截面抵抗矩W=600.0×18.0×18.0/6=32400.0mm3

经过计算得到
=M/W=0.282×106/32400.0=8.700N/mm2

面板的计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力Q=0.6×0.300×31.320=5.638kN

截面抗剪强度计算值T=3×5638/(2×600×18)=0.783N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

面板的抗剪强度计算满足要求!

q——混凝土侧压力的标准值，q=40.000×0.600=24.000kN/m；

E——面板的弹性模量，E=6000.0N/mm2；

I——面板截面惯性矩I=600.0×18.0×18.0×18.0/12=291600.0mm4；

经过计算得到v=0.677×(40.000×0.60)×300.04/(100×6000×291600.0)=0.752mm

[v]面板最大允许挠度，[v]=300.000/250=1.20mm；

面板的最大挠度满足要求!

竖楞方木直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下

其中q——强度设计荷载(kN/m)；

q=(1.2×40.00+1.4×3.00)×0.30=15.66kN/m

d为柱箍的距离，d=600mm；

经过计算得到最大弯矩M=0.10×15.660×0.60×0.60=0.564kN.M

竖楞方木截面抵抗矩W=50.0×80.0×80.0/6=53333.3mm3

经过计算得到
=M/W=0.564×106/53333.3=10.571N/mm2

竖楞方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力Q=0.6×0.600×15.660=5.638kN

截面抗剪强度计算值T=3×5638/(2×50×80)=2.114N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

竖楞方木抗剪强度计算不满足要求!

其中q——混凝土侧压力的标准值，q=40.000×0.300=12.000kN/m；

E——竖楞方木的弹性模量，E=9500.0N/mm2；

上海市建筑装饰装修工程审批制度改革试点实施细则（沪设审改[2018]3号 上海市工程建设项目审批制度改革工作领导小组2018年10月）　I——竖楞方木截面惯性矩I=50.0×80.0×80.0×80.0/12=2133334.0mm4；

经过计算得到v=0.677×(40.000×0.30)×600.04/(100×9500×2133334.0)=0.520mm

[v]竖楞方木最大允许挠度，[v]=600.000/250=2.40mm；

竖楞方木的最大挠度满足要求!

本算例中DB62T 4159-2020 循环经济商品包装设计规范.pdf，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

钢柱箍的规格:矩形钢管□60×40×2.5mm；

钢柱箍截面抵抗矩W=7.29cm3；