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某工程落地型扣件式双排钢管脚手架搭设施工方案（计算书）_secret

本建筑群最高建筑物的建筑高度为15.3米，拟采用落地型扣件式双排钢管脚手架。

一、落地式脚手架搭设顺序：

摆放扫地杆→逐根竖立杆，随即与扫地杆扣紧→装扫地小横杆并与扫地杆和立杆扣紧→安装第一步大横杆（与各立杆扣紧）安装第一步小横杆（与各立杆扣紧）→安装第二步大横杆→安装第二步小横杆→加设临时斜支撑杆（上端与第二步大横杆扣紧，在装设两道连墙拉杆后拆除）→在大横杆上安装搁置脚手板的小横杆→铺脚手板→绑扎栏杆（上杆距脚手板1.0m，下杆距脚手板0.5m）→满挂密目安全网并绑扎牢固→设连墙杆搭设第三步大横杆和小横杆→设剪刀撑→脚手架小横杆→铺脚手板→满挂密目安全网并绑扎牢固→搭设立杆随着工程进度搭设下一步脚手架。

DB31／ 508-2020 中频感应电炉熔炼铁水能源消耗限额.pdf二、落地式双排钢管脚手架搭设方法如下：

内排立杆距墙面30cm，立杆纵距1.8m左右，横距1.2m，步距1.6m，立杆下采用混凝土垫块（300×300×100），外围采用双层全封闭措施，即用尼龙密网与尼龙安全网将整个脚手架全部围起来，尼龙安全网在内，尼龙密网在外。尼龙安全网必须经过冲击试验，确保其符合标准要求。所有围网，必须确保牢固地绑扎在脚手杆上。

架子每三步与建筑物拉结一次，拉结点水平间隔应为3La(La为立杆纵距)。

架子每个立面应设若干道剪刀撑，从底至顶连续设置。斜杆与水平面夹角为45°～60°。设置位置如下：

距端部La处；与相邻剪刀撑相隔不大于7La处。

小横杆挑出大横杆长度不得小于15cm。

小横杆水平间距：操作层及下一层为0.75m，其余各层为La。

大横杆应连接于立杆之外。

架板：满铺两层（铺于操作层及其下一步架子）。脚手板，厚50mm，板宽≥220mm。

操作层应设护身栏杆（高约1.1m）和挡脚板（高0.2m）。

立杆对接位置应上下、左右错开；大横杆搭接位置也应左右、上下错开。搭设按下图所示：

三、搭设脚手架应注意事项

（1）按照规定的构造方案和尺寸进行搭设,并注意杆件的搭设顺序。

（2）拧紧扣件，拧紧程度要适当，要求扭力矩控制在40～50N.m为宜，用测力扳手检测。

（3）扣件开口应朝上，但用于连接大横杆的对接扣件开口应朝架子内侧，螺栓朝上，避免开口朝上，以防雨水进入。

（4）搭设工人必须持有效上岗证上岗。搭设或拆除脚手架时，必须佩带安全带，先挂好安全带后，方可操作。

（5）搭设时及时与结构拉结或采取临时支撑，以确保搭设过程的安全。

（6）随时校正杆件的垂直和水平偏差，避免偏差较大。

（7）没有完成的脚手架，每日完工时，一定要确保架子稳定，以免发生意外。

（8）搭设完脚手架后，应组织有关人员进行分层分段内部验收，应细致的检查每一个受力构件位置、绑扎质量等是否满足要求，并作好记录。验收合格后方可使用。悬挑脚手架分段搭完后，内部验收合格后，应报上级部门验收，发现隐患，及时整改。

四、钢管落地脚手架计算书

双排脚手架搭设高度为15.3m，立杆采用单立管；

搭设尺寸为：立杆的横距为1.2m，立杆的纵距为1.8m，大小横杆的步距为1.6m；

内排架距离墙长度为0.30m；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；

采用的钢管类型为Φ48×3.5；

横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为1.00；

连墙件采用两步三跨，竖向间距3.2m，水平间距5.4m，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

施工均布活荷载标准值:2.000kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；

本工程地处陕西省宝鸡市，基本风压0.35kN/m2；

风荷载高度变化系数μz为1.00，风荷载体型系数μs为1.13；

脚手架计算中考虑风荷载作用；

每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1442；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；

安全设施与安全网(kN/m2):0.005；

脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；

每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；

脚手板铺设总层数:4；

地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；

立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。

（二）、大横杆的计算:

大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；

脚手板的自重标准值:P2=0.3×1.2/(2+1)=0.12kN/m；

活荷载标准值:Q=2×1.2/(2+1)=0.8kN/m；

静荷载的设计值:q1=1.2×0.038+1.2×0.12=0.19kN/m；

活荷载的设计值:q2=1.4×0.8=1.12kN/m；

图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.19×1.82+0.10×1.12×1.82=0.412kN.m；

支座最大弯距计算公式如下:

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max(0.412×106,0.486×106)/5080=95.669N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为σ=95.669N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.038+0.12=0.158kN/m；

活荷载标准值:q2=Q=0.8kN/m；

ν=0.677×0.158×18004/(100×2.06×105×121900)+0.990×0.8×18004/(100×2.06×105×121900)=3.759mm；

大横杆的最大挠度3.759mm小于大横杆的最大容许挠度1800/150mm与10mm，满足要求！

（三）、小横杆的计算:

大横杆的自重标准值：p1=0.038×1.8=0.069kN；

脚手板的自重标准值：P2=0.3×1.2×1.8/(2+1)=0.216kN；

活荷载标准值：Q=2×1.2×1.8/(2+1)=1.440kN；

集中荷载的设计值:P=1.2×(0.069+0.216)+1.4×1.44=2.358kN；

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=1.2×0.038×1.22/8=0.008kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=2.358×1.2/3=0.943kN.m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.952kN.m；

最大应力计算值σ=M/W=0.952×106/5080=187.313N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=187.313N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

νqmax=5×0.038×12004/(384×2.06×105×121900)=0.041mm；

大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.069+0.216+1.44=1.725kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.041+4.214=4.255mm；

小横杆的最大挠度为4.255mm小于小横杆的最大容许挠度1200/150=8与10mm,满足要求！

（四）、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

大横杆的自重标准值:P1=0.038×1.8×2/2=0.069kN；

小横杆的自重标准值:P2=0.038×1.2/2=0.023kN；

脚手板的自重标准值:P3=0.3×1.2×1.8/2=0.324kN；

活荷载标准值:Q=2×1.2×1.8/2=2.16kN；

荷载的设计值:R=1.2×(0.069+0.023+0.324)+1.4×2.16=3.523kN；

R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

（五）、脚手架立杆荷载计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1442kN/m

NG1=[0.1442+(1.80×2/2)×0.038/1.60]×15.30=2.867kN；

(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2

NG2=0.3×4×1.8×(1.2+0.3)/2=1.62kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m

NG3=0.15×4×1.8/2=0.54kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005kN/m2

NG4=0.005×1.8×15.3=0.138kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.165kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=2×1.2×1.8×2/2=4.32kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

Wo=0.45kN/m2；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×0.45×1×1.13=0.356kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×5.165+1.4×4.32=12.246kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×5.165+0.85×1.4×4.32=11.339kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.356×1.8×

1.62/10=0.195kN.m；

（六）、立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值：N=12.246kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；当验算杆件长细比时，取块1.0；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.53；

计算长度,由公式lo=k×μ×h确定：l0=2.827m；

长细比Lo/i=179；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.223；

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=12246/(0.223×489)=112.299N/mm2；

立杆稳定性计算σ=112.299N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：N=11.339kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.53；

计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=2.827m；

长细比:L0/i=179；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.223

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=11338.704/(0.223×489)+195185.894/5080=142.402N/mm2；

立杆稳定性计算σ=142.402N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

（七）、最大搭设高度的计算:

按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=2.298kN；

活荷载标准值：NQ=4.32kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.144kN/m；

+1.4×4.32)]/(1.2×0.144)=78.302m；

按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H]=78.302/(1+0.001×78.302)=72.616m；

[H]=72.616和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=50m。

脚手架单立杆搭设高度为15.3m，小于[H]，满足要求！

按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=2.298kN；

活荷载标准值：NQ=4.32kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.144kN/m；

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/(1.4×0.85)=0.195/(1.4×0.85)=0.164kN.m；

按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H]=59.332/(1+0.001×59.332)=56.009m；

[H]=56.009和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=50m。

脚手架单立杆搭设高度为15.3m，小于[H]，满足要求！

（八）、连墙件的稳定性计算:

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

风荷载标准值Wk=0.356kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=17.28m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=8.611kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=13.611kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

由长细比l/i=300/15.8的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

又：A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；

Nl=13.611

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=13.611小于双扣件的抗滑力16kN，满足要求！

（九）、立杆的地基承载力计算:

GB／T 3906-2020标准下载立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

fg=fgk×kc=120kPa；

其中，地基承载力标准值：fgk=120kPa；

脚手架地基承载力调整系数：kc=1；

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=61.23kPa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=12.246kN；

基础底面面积：A=0.2m2。

p=61.23≤fg=120kPa。地基承载力满足要求！

建筑消防系统设施全解析，182页PPT.pdf二〇一〇年六月二十七日