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钢管落地卸料平台施工方案

《建筑施工高处作业安全技术规范》

拟建工程为新会碧桂园三期和院4、5、6号楼GB 50028-2006(2020年版) 城镇燃气设计规范.pdf，工程规模包括16～18层住宅楼三栋。则相应的卸料平台最大搭设高度为54+0.3=54.3m。另加1.2m高防护栏杆。

由于高层剪力墙和平台处室内布置的原因，平台无法采用分段悬挑或分段卸荷方式施工，因此采用落地式钢管支架。

立杆、大、小横杆均采用φ48×3.5钢筋（A3钢），平台采用50㎜厚脚手板（松木）封闭严密，与平台固定并绑扎牢固。其他水平拦杆也采用钢管。主立杆采用双钢管立杆。卸料平台与脚手架同步搭设。每两步两跨设置连墙件。

基础处理：地基在设立柱的位置必须夯实，或打不少于100㎜厚C15～C20素砼。立柱下设木垫板成块厚100㎜，或者设置专门底座。

平台立杆纵横方向间距分别为：纵向间距900mm，横向间距1500mm。并且通过连墙件逐层与建筑物拉结，间距为立杆间距。立杆均采用双条钢立管。

平台的布置应根据各单项工程的实际情况及楼层标高而定，一般布置在阳台或窗边，以方便现场操作为宜。平台层高为3m。

平台下架子立杆外两侧面每层设置剪刀撑，用以增大立杆的横向刚度，保证立杆稳定性。转角开始整个立面长度和高度连续设置竖向剪刀撑。以对标（45度）宜，撑头要顶在有实力的地方，不得滑动，并且要贴服有力。剪刀撑的接头采用旋转扣件搭（对）接件连接，固定在与之相交的横向水平的伸出端或立柱上。

卸料平台的水平钢管按大横杆间距为0.9m，小横杆间距为1.5m布置，然后再铺双层松木板，木板与架体连接应牢固、搭设严密，平台板向楼层倾斜一定坡度。

每一卸料平台两侧面设置两道栏杆，距操作层约1500mm、750㎜。

卸料平台按0.9m纵距，1.5m横距按实际需要操作的面积大小进行搭设，平台立杆应严格保证对中垂直，搭设过程中要吊线校正，使其具有良好的受力性能。

在卸料平台不影响操作的显眼处，应按方案要求标明每平方米最大载荷量，中转材料应及时运走，不得长时间堆放，防止发生意外。

若平台边与建筑物周边产生大于一个脚位的空隙处应积极采取措施，钉好防护木板或采取其他措施，防止踩空。

卸料平台必须单独设置，不得与脚手架共用立管或架设其上。

地基必须符合要求，并且要有排水设施。

杆件的安装、连墙体、支撑应符合本安装要求及有关规定。

扣件的连接和绑扎必须紧密，不得有松动现象。

立杆的垂直偏差不能大于10cm。

纵向水平杆的水平偏差不能大于2cm。

横向水平杆的水平偏差不能大于1cm。且不能偏差外立管10cm。

上下相邻杆纵向水平杆接头位要相互错开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头的水平距离应大于50cm。柱头距立杆应小于纵距的1/3。

节点处相交杆件的轴线距节点中心的距离小于15cm

每层走道板安装后，同时在外立柱的内侧沿走道通长安装150mm高的踢脚板（可用密竹绑扎）。

凡靠近建筑物的通道，施工和电、临时设施等，均要搭设安全平挡板遮盖。安全平挡板可用密竹绑扎。安全平挡板搭设的数量、位置由现场定。

平台安装期间要设置施工安全区并作出标识，必要时要派专人进行监护。

安装的材料传送要采用人力传递，不能用提升运载。

卸料平台搭设根据施工计划分阶段进行搭设，但每阶段搭设后必须按规定进行连接，连墙体以上的最大搭设高度不大于6米。

安装后要及时进行防雷接地，并由机电工进行接地检测。每阶段的脚手架安装完成后，由专业质安员、施工员会同有关单位、部门人员进行验收，确定合格后作出标识，移交施工队使用。

卸料平台应挂设限载标志牌、安全警告标志牌。

拆除前先要将走道上的杂务清理干净后进行。

在施工期间要设置危险作业区，并作出标识，同时还必须派专业人进行监护。

拆除架子的操作人员，必须戴安全帽，系好安全带，穿软底胶鞋。

拆除要遵循先加固，由上而下，后装先拆，先装后拆的原则，逐层拆除，不准上下同时作业。

拆除大横杆和剪刀撑时先拆中间扣，再拆除两端扣，由中间操作人员下递杆子。

在拆除脚手架时的材料应通过传递的方式输到地面，禁止从高处扔下。

拆下来的材料要分类摆放整齐，不得随便乱放。

根据施工的特殊性，结合公司职业健康安全管理手册、程序文件，要求施工时做到如下：

进入施工现场的人员必需戴好安全帽，高空作业系好安全带,穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。

进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标示牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标示牌。

严禁酗酒人员上平台作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。

卸料平台验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。

要保证其整体性，不得与脚手架、井架、升降机一并拉结，不得截断架体。

施工员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。

施工员做到活完料净脚下清，确保施工材料不浪费。

立杆横向间距或排距la(m):1.50，立杆步距h(m)：1.50；

立杆纵向间距lb(m):0.90，平台支架计算高度H(m)：54.50；

立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.20，平台底钢管间距离(mm)：300.00；

钢管类型:Φ48×3.5，扣件连接方式：单扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.90；

脚手板自重(kN/m2):0.300；

栏杆自重(kN/m):0.150；

材料堆放最大荷载(kN/m2):2.000；

施工均布荷载(kN/m2):2.000；

地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；

立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。

二、纵向支撑钢管计算:

纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为

截面抵抗矩W=5.08cm3；

截面惯性矩I=12.19cm4；

(1)脚手板与栏杆自重(kN/m)：

q11=0.15+0.3×0.3=0.24kN/m；

(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：

q12=2×0.3=0.6kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：

p1=2×0.3=0.6kN/m

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；

最大弯矩计算公式如下:

M=0.1q1l2+0.117q2l2

最大支座力计算公式如下:

N=1.1q1l+1.2q2l

均布荷载：q1=1.2×q11+1.2×q12=1.2×0.24+1.2×0.6=1.008kN/m；

均布活载：q2=1.4×0.6=0.84kN/m；

最大弯距Mmax=0.1×1.008×0.92+0.117×0.84×0.92=0.161kN·m；

最大支座力N=1.1×1.008×0.9+1.2×0.84×0.9=1.905kN；

最大应力σ=Mmax/W=0.161×106/(5080)=31.743N/mm2；

纵向钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

纵向钢管的计算应力31.743N/mm2小于纵向钢管的抗压设计强度205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；

ν=5ql4/384EI

q=q11+q12=0.84kN/m；

ν=5×(0.677×0.84+0.990×0.6)×9004/(384×2.06×105×121900)=0.393mm；

纵向钢管的最大挠度为0.393mm小于纵向钢管的最大容许挠度1500/150与10mm，满足要求！

三、横向支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P=1.905kN；

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.457kN·m；

最大变形νmax=1.058mm；

最大支座力Qmax=6.224kN；

最大应力σ=90.028N/mm2；

横向钢管的计算应力90.028N/mm2小于横向钢管的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！

支撑钢管的最大挠度为1.058mm小于支撑钢管的最大容许挠度900/150与10mm，满足要求！

四、扣件抗滑移的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为0.90kN。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=6.224kN；

R<7.20kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、模板支架立杆荷载标准值(轴力)计算:

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1=0.129×54.5=7.031kN；

(2)栏杆的自重(kN)：

NG2=0.15×1.5=0.225kN；

(3)脚手板自重(kN)：

NG3=0.3×0.9×1.5=0.405kN；

(4)堆放荷载(kN)：

NG4=2×0.9×1.5=2.7kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=10.361kN；

2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=2×0.9×1.5=2.7kN；

3.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×10.361+1.4×2.7=16.213kN；

六、立杆的稳定性验算:

立杆的稳定性计算公式:

σ=N/φAKH≤[f]

公式(1)的计算结果：

立杆计算长度L0=k1μh=1.155×1.58×1.5=2.737m；

L0/i=2737/15.8=173；

由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.237；

钢管立杆受压应力计算值；σ=16213/(0.237×489)=140N/mm2；

钢管立杆稳定性验算σ=140N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

公式(2)的计算结果：

L0/i=1900/15.8=120；

由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.452；

钢管立杆受压应力计算值；σ=16213/(0.452×489)=73.352N/mm2；

钢管立杆稳定性验算σ=73.352N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算

l0=k1k2(h+2a)(3)

公式(3)的计算结果：

L0/i=2450.116/15.8=155；

由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.291；

钢管立杆受压应力计算值；σ=16213/(0.291×489)=114N/mm2；

钢管立杆稳定性验算σ=114N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则容易存在安全隐患。

以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》

GB50592-2010 煤矿矿井建筑结构设计规范.pdf七、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

fg=fgk×kc=120kPa；

其中，地基承载力标准值：fgk=120kPa；

脚手架地基承载力调整系数：kc=1；

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=64.85kPa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=16.213kN；

风管及部件安装施工工艺标准基础底面面积：A=0.25m2。

p=64.85kPa≤fg=120kPa。地基承载力满足要求！