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万科沁园12#楼二层、地下室顶板梁高大支模工程专项施工方案万科沁园12#楼二层、地下室顶板梁高大支模工程
一、工程概况………………………………………………………………3
二、编制依据………………………………………………………………3
三、模板支架的材料选用及搭设方法……………………………………3
GB 14048.4-2010标准下载四、模板的拆除……………………………………………………………4
五、模板安装质量要求……………………………………………………5
六、模板验收………………………………………………………………5
七、安全措施………………………………………………………………6
八、应急事故处理措施……………………………………………………6
九、支撑系统验算…………………………………………………………6
十、施工要点………………………………………………………………28
佛山万科沁园I期工程工程，总建筑面积87700m2，共由1#楼、2#楼、10#楼、11#楼、12#楼、13#楼、14#楼共7幢组成。12#楼、13#楼、14#楼三幢为商业街，12#楼二层，13#楼、14#楼一层。1#楼、2#楼、10#楼为高层住宅,建筑物高75.30m。11#楼为单身公寓，建筑物高30m。
该工程12#楼二层架空层层高10.700m。属高支模工程。梁取最大截面的梁350*800，最大板厚120mm。
地下室顶板厚180，主梁截面700*800，层高3.8米，属大支模。
以上两项支模均需编制专项施工方案并需经专家论证通过后才能施工。
高大支模部位的支模支撑施工，是施工的重点及难点，对保证施工质量，确保施工安全至关重要，我项目部对这部份的支模工作十分重视。为此，我部根据施工图要求、遵照施工规范和有关安全生产法规，编制此高支模专项施工方案，来指导施工。使施工工作有章可循。
深圳大学建筑设计研究院设计的施工图纸。
本工程建筑及结构施工图等。
模板支架的材料选用及搭设方法：
1、材料选用及保证措施
本施工所使用的材料为：支撑系统采用多功能组合式钢管架，立杆采用钢支撑，横杆及斜撑采用无缝钢管，模板采用18厚国产木模板，方木采用50×100松木方条，搭设前首先对使用材料进行检查，剔除破损、腐烂等不合格方条，对钢支撑、钢管、锁件进行清理、刷油刷漆，对扣件应作强度试验。钢支撑基本为全新产品，质量较有保证。
1）、满堂支架的材料采用国产ф48厚3.5㎜无缝焊接钢支撑搭设。有严重锈蚀变形、断裂、脱焊、螺丝松动的材料不能使用。木方采用50×100无腐朽的松木枋。
2）、满堂支架的立杆间距，楼板部分采用1000×1000，水平杆第一道为扫地杆，设置高度离地面不大于250mm，以后每道纵横水平杆按照1500㎜步距设置。
4）、抗倾复措施：为了增强架体的稳定性，防止架失稳造成倾复。在架体的纵横二个方向设置落地式支撑和剪刀撑，其间距不大于6m。
5）、高支模水平剪刀撑设置：水平剪刀撑水平间距不大于6m，第一道设置在扫地杆位置，以后每道垂直间距不大于3.6m,最后一道离板底不大于0.8m。
6）、为了增加高支撑架体的整体稳定性，本楼层采取先浇筑柱混凝土再浇筑板混凝土的施工方法进行施工。柱浇筑后水平支撑钢管必须与结构柱顶紧，以增加支撑系统的稳定性。
7）、钢管支撑系统立杆下部采用200*100*50的枋木垫块，上部采用可调顶托支承托梁，可调顶托支螺栓伸出长度小于200mm。
1）、复核梁底标高校正轴线位置无误后，搭设和调平梁模支架（包括安装水平拉杆和剪刀撑），在横楞上铺放梁底板固定，安装并固定两面侧模板。对于跨度L＞4米或悬挑长度L＞2米的梁，支模时按施工规范的要求起拱L/1000～3L/1000。
2）、梁模板支设时要注意以下事项：
（A）梁口与柱头模板的连接特别重要，一般可采用角模拼接或用方木、木条镶拼，要求拼装准确，加固牢靠。
（B）起拱应在铺设梁底之前进行。
（C）模板支柱的纵横方向的水平拉杆、剪刀撑等，均应按设计要求布置。
（D）采用扣件钢管脚手架作支撑时，扣件要拧紧，梁底支撑间隔用双卡扣，横杆的步距要按设计要求设置。
模板的拆除，非承重侧模应以能保证混凝土表面及棱角不受损坏时（大于1.2N/㎡）方可拆除，承重模板应按《混凝土结构工程施工及验收规范》的有关规定进行。对墙柱模板，要求在砼终凝，且强度达到50%后拆除。对一般梁板，要求在强度达到设计强度的85%后拆除。对跨度≧8M的梁板及悬挑板，必须待硷强度达到100%后拆除，如因需要必须提前拆除，则必须加钢顶撑支项加固。为了严格掌握拆模时间，施工时，多做几组试块，根据R7、R15强度来判断是否拆模。模板拆除的顺序和方法，应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，后支先拆、先非承重部位、后承重部位以及自上而下的原则，拆模板严禁用大锤和棍硬砸硬。
1、柱模：先拆除楞、柱箍和对位螺栓等连接、支撑件，再由上而下逐步拆除。
2、梁、楼板模板：应先拆梁侧模，再拆楼板底模，最后拆除梁底模。
梁模板拆模的顺序如下：
4、拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片段模板全部拆除后，方准将模板、配件、支架等运出堆放。拆下的模板等配件，严禁抛扔，要有人接应传递，按指定地点堆放。并做到及时清理、维修和涂刷模剂，以备待用。
模板安装完毕后，应按《混凝土结构工程施工及验收规范》的有关规定，进行全面检查，合格验收后方能进行下一道工序。质量要求如下：
1）、组装的模板必须符合施工设计的要求。
2）、各种连接件、支承件、加固配件必须安装牢固，无松动现象。
3）、模板拼缝要严密，在浇筑混凝土前，应浇水湿润，且模板内不能有积水。
4）、模板与混凝土接触面应清理干净。在浇筑混凝土前模板内的杂物要清理干净。
5）、各种预理件、预留孔洞位置要准确，固定要牢固。
6）、模板必须方正，其对角线的偏差应控制在短边的1/300以内，四边成直线，表面要平整，用2m长靠尺检查，其凸凹度应小于4㎜。
7）、对跨度不小于4米的梁底应按设计要求起拱，当设计无要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/1000～3/1000。
模板验收参照《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204一2002进行。
1、模板安装容许偏差见下表。
水准仪或拉线、钢尺量检查
经纬仪或吊线、钢尺检查
2、高支模支撑体系的水平纵横拉杆严格按本方案设计的竖向间距位置，地面第一道水平纵横拉杆距地面为200㎜。
3、立杆下为混凝土面层。
4、逐个检查钢管立管、横杆之间的锁件，确保锁件锁紧并牢固。
5、纵横向均设置垂直剪刀撑，其间距为不大于6ｍ，钢管与地面呈450至600角，夹角用回转扣连接牢固。
1、模板安装前要根据工地的实际情况和工艺要求，制订合理的安装方案现场报施工技术部门和工程项目监理部批准方可施工。
2、栋号现场施工负责人为支模的施工现场安全责任人，现场安全责任人应在支模前对支模搭、模板拆除和砼浇灌前向作业人员进全面的安全技术交底。
3、支模时要搭设操平台和工作楼梯。严禁人员攀爬支架上下。
4、模板支撑搭设完毕，应经栋号现场施工技术负责人和安全负责人验收合格后方可进行下道工序。
5、砼浇筑时期间，无关人员不得进入模板底下，并由安全人员进行现场监护。发现异常应立即停止施工，迅速散人员，待排除险情后，经现场安全责任人检查同意后方可继续施工。
6、拆除模时要注意安全。操作人员应站在安全的地方，以免发生安全事故。待该整片段模板全部拆除后，方准人员进入将模板、支撑等搬运出来堆放好。
7、混凝土浇筑方法及要求：
（1）为了增加支撑的稳定性，必须先进行柱的浇筑，其混凝土浇筑的工作顺序为：柱、梁板模安装浇筑柱混凝土绑扎梁板钢筋浇筑梁板混凝土。
（2）混凝土浇筑时，确保模板支架施工过程中均衡受载，不能集中堆放式浇筑；
（3）混凝土浇注过程中派专人进行模板检查，发现有漏浆或其他安全情况及时通知现场管理人员进行加固处理。确保模板及支撑系统不位移、不变形、不失稳。
高支模板工程施工监测控制措施
（一）、支架、模板位移、变形、沉降允许值及监界状态报警值
1、对结构表面外露的模板，其最大变形值不得超过模板构件计算跨度的1/400。
2、对结构表面隐蔽的模板，其最其大变形值不得超过模板构件计算跨度1/250。
3、支架的压缩变形或弹性挠度，其最其大变形值不得超过相应结构计算跨度的1/1000。
（二）、高支模板工程监测方案
1、监测项目：支架沉降、位移和变形。
2、测点布设：本工程支架规模较小，高大支模范围内设一个监测剖面，在监测面上布设2个支架水平位移观测点、3个支架沉降观测点及3个稳定性沉降观测点。
3、监测的频率：在浇筑混凝土的过程中实施连续监测。
根据有关高大支模体系的规定，我司准备在现场采用钢尺、线锤、水准仪和经纬仪对高支模系统进行施工过程的监测。因此，结合本工程的特点，制定了以下支架体系的沉降、位移观测方案：
由于框架梁的自重较大，故观测点以框架梁为主要观测对象；
由于本工程高模板支顶采用扣件钢管脚手架，间距较密，且框架梁在建筑物内部，采用的观测设备受到很大的限制，为此本工程的沉降观测采用了线锤+钢尺的形式来测量其沉降值、位移偏量；
观测的基准点设置在建筑物外围，测量时将基准点引测至建筑物内。
本工程高支模的观测点分沉降观测点及位移观测点，其中每条主框架梁的跨中设置一个观测点。
将观测基准点引测至一个约50cm高的角钢上，并将其底座通过螺栓固定在底板上；
测量时，用钢尺测量线锤、焊接钢筋的标高，并在角钢上作原始标记；
测量时间：模板的沉降测量由专人专职负责。在开始浇筑前测量一次，记录此值并以此值为初始值；在浇筑时，每隔30min测量一次，并与初始值相对比，得出沉降、位移量；浇筑完成后，每隔1h观测一次；模板的沉降测量到浇筑完成后12h后结束。
对焊接钢筋、线锤、标示角钢做好保护，并挂好警示牌，防止人为破坏。
当沉降量超出预警值时，立即通知作业人员进行疏散，并通知相关部门人员来处理。
九、高大支模一般事故现场应急救援预案
（1）、模板发生火灾时，在火势不是很大时，项目部应启动本项目的应急救援队伍，进行灭火自救，采用的灭火器材有灭火器，水、细砂等。同时要根据火灾的等级大小决定是否报119。
（3）、在浇筑混凝土时，若发现模板支架出现沉陷，应立即停止浇筑混凝土，在确认支架不会发生倒塌后，组织人员对整个支架进行加固，加设回顶，在技术人员确认安全后方可继续浇筑混凝土。
（4）、在浇筑混凝土时，若模板支架出现局部倒塌，应立即停止浇筑混凝土，在确认支架其它部位不会发生倒塌后，组织人员对支架进行加固，并派人进行清理，对模板进行重新安装，经技术人员确认牢固后方可浇筑混凝土。
（5）、项目部人员在发生事故后须积极做好疏散及维持现场秩序工作，且组织现场目击人员，做好笔录取证工作。
高支模重大事故现场应急救援预案
高支模重大事故主要是：
A：火势严重，无法控制；B：模板支架整体沉陷；
其相应的应急救援措施为：
（2）、由项目付经理李水养指挥所有人员撤离事故现场。
（3）、技术负责人对现场进行险情观察，制定可行性方案。
（6）、材料员组织准备好好各种救援抢险物资（详见单位工程应急救援预案）。
（7）、组织抢险救援队伍，由项目经理向救援援人员交底，确定紧撤离信号，在确定不发生二次灾害的情况下，由专职安全员带领救援援人员进行救援，并随时汇报救援情况。
（8）、派测量员对危险源进行连续监测。
该工程11#楼二层架空层层高10.70m,属高支模工程。梁取最大截面的梁350*800进行验算，板取最厚的板120mm进行验算。验算通过后高支模工程支撑系统按本方案进行搭设。
1.1.模板支撑及构造参数
梁段:KL1,梁截面宽度B(m):0.35；梁截面高度D(m):0.80；
混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.00；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.20；
立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；
梁支撑架搭设高度H(m)：9.75；梁两侧立杆间距(m):0.60；
承重架支撑形式:梁底支撑小楞平行梁截面方向；
梁底增加承重立杆根数:0；
采用的钢管类型为Φ48×3.5；
立杆承重连接方式:可调托座；
模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；
施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；
倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；
木材品种：长叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；
面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；
面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；
梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：18.0；
次楞间距(mm)：350；
主楞间距为：400mm，100mm；
穿梁螺栓水平间距(mm)：500；
穿梁螺栓直径(mm)：M12；
主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.5；
次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm；
2、梁模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别计算得50.994kN/m2、18.000kN/m2，取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载。
3、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
面板计算简图(单位：mm)
跨中弯矩计算公式如下:
按以下公式计算面板跨中弯矩：
新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×1×18×0.9=19.44kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×1×2×0.9=2.52kN/m；
q=q1+q2=19.440+2.520=21.960kN/m；
计算跨度(内楞间距):l=350mm；
面板的最大弯距M=0.125×21.96×3502=3.36×105N·mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=3.36×105/7.35×104=4.575N/mm2；
面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；
面板的受弯应力计算值σ=4.575N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！
面板的最大挠度计算值:ν=5×21.96×3504/(384×9500×4.86×105)=0.929mm；
面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=350/250=1.4mm；
面板的最大挠度计算值ν=0.929mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1.4mm，满足要求！
4、梁侧模板内外楞的计算
内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的二跨连续梁计算。
本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5×102×2/6=166.67cm3；
I=5×103×2/12=833.33cm4；
4.1.1.内楞强度验算
强度验算计算公式如下:
按以下公式计算内楞跨中弯矩：
其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×1=21.96kN/m；
内楞计算跨度(外楞间距):l=250mm；
内楞的最大弯距:M=0.096×21.96×250.002=1.32×105N·mm；
最大支座力:R=1.1×21.96×0.25=8.455kN；
经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=1.32×105/1.67×105=0.791N/mm2；
内楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；
内楞最大受弯应力计算值σ=0.791N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！
4.1.2.内楞的挠度验算
内楞的最大挠度计算值:ν=0.677×21.96×5004/(100×10000×8.33×106)=0.112mm；
内楞的最大容许挠度值:[ν]=500/250=2mm；
内楞的最大挠度计算值ν=0.112mm小于内楞的最大容许挠度值[ν]=2mm，满足要求！
外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力8.455kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面类型为圆钢管48×3.5；
外钢楞截面抵抗矩W=10.16cm3；
外钢楞截面惯性矩I=24.38cm4；
4.2.1.外楞抗弯强度验算
根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=F×a=2.05kN·m；
其中，F=1/3×q×h=5.856，h为梁高为0.8m，a为次楞间距为350mm；
经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=2.05×106/1.02×104=201.732N/mm2；
外楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；
外楞的受弯应力计算值σ=201.732N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
4.2.2.外楞的挠度验算
外楞的最大挠度计算值:
ν=1.615×5856.000×500.003/(100×206000.000×243800.000)=0.235mm；
根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.235mm
外楞的最大容许挠度值:[ν]=500/400=1.25mm；
外楞的最大挠度计算值ν=0.235mm小于外楞的最大容许挠度值[ν]=1.25mm，满足要求！
穿梁螺栓的直径:12mm；
穿梁螺栓有效直径:9.85mm；
穿梁螺栓有效面积:A=76mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力:N=(1.2×18+1.4×2)×0.5×0.225=2.745kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力N=2.745kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求！
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=350×18×18/6=1.89×104mm3；
I=350×18×18×18/12=1.70×105mm4；
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1:1.2×（24.00+1.50）×0.35×0.80×0.90=7.71kN/m；
q2:1.2×0.35×0.35×0.90=0.13kN/m；
振捣混凝土时产生的荷载设计值：
q3:1.4×2.00×0.35×0.90=0.88kN/m；
q=q1+q2+q3=7.71+0.13+0.88=8.73kN/m；
跨中弯矩计算公式如下:
Mmax=0.10×8.726×0.32=0.079kN·m；
σ=0.079×106/1.89×104=4.155N/mm2；
梁底模面板计算应力σ=4.155N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下:
q=（(24.0+1.50)×0.800+0.35）×0.35=7.26KN/m；
面板的最大允许挠度值:[ν]=300.00/250=1.200mm；
面板的最大挠度计算值:ν=0.677×7.263×3004/(100×9500×1.70×105)=0.246mm；
面板的最大挠度计算值:ν=0.246mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=300/250=1.2mm，满足要求！
7、梁底支撑木方的计算
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1=(24+1.5)×0.8×0.3=6.12kN/m；
(2)模板的自重荷载(kN/m)：
q2=0.35×0.3×(2×0.8+0.35)/0.35=0.585kN/m；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.3=1.35kN/m；
7.2.木方的传递集中力验算：
静荷载设计值q=1.2×6.120+1.2×0.585=8.046kN/m；
活荷载设计值P=1.4×1.350=1.890kN/m；
荷载设计值q=8.046+1.890=9.936kN/m。
本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5×10×10/6=8.33×101cm3；
I=5×10×10×10/12=4.17×102cm4；
7.3.方木强度验算：
最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下：
方木的支座力N1=N3=1.739KN；
方木最大应力计算值：σ=0.369×106/83333.33=4.43N/mm2；
方木最大剪力计算值：T=3×1.739×1000/(2×50×100)=0.522N/mm2；
方木的最大挠度：ω=0.321mm；
方木的允许挠度:[ν]=0.600×1000/250=2.400mm；
方木最大应力计算值4.430N/mm2小于方木抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2，满足要求！
方木受剪应力计算值0.522N/mm2小于方木抗剪强度设计值[T]=1.700N/mm2，满足要求！
方木的最大挠度ν=0.321mm小于方木的最大允许挠度[ν]=2.400mm，满足要求！
8、梁跨度方向托梁的计算
作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。
托梁采用：：钢管(双钢管):Φ48×3.5；
W=10.16cm3；
I=24.38cm4；
8.1.梁两侧托梁的强度计算：
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=1.739KN.
托梁计算弯矩图(kN·m)
托梁计算变形图(mm)
托梁计算剪力图(kN)
最大弯矩Mmax=0.585kN·m；
最大变形Vmax=0.697mm；
最大支座力Rmax=6.324kN；
最大应力σ=0.585×106/(10.16×103)=57.611N/mm2；
托梁的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；
托梁的最大应力计算值57.611N/mm2小于托梁的抗弯强度设计值205N/mm2,满足要求!
托梁的最大挠度Vmax=0.697mm小于1000/150与10mm,满足要求!
9、立杆的稳定性计算:
1.梁两侧立杆稳定性验算:
纵向钢管的最大支座反力：N1=6.324kN；
脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×9.75=1.51kN；
N=6.324+1.51=7.834kN；
参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；
Lo/i=2945.25/15.8=186；
T／CSTM 00017.1-2021 电站用马氏体耐热钢08Cr9W3Co3VNbCuBN(G115).pdf由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；
钢管立杆受压应力计算值；σ=7834.068/(0.207×489)=77.394N/mm2；
钢管立杆稳定性计算σ=77.394N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
10、梁模板高支撑架的构造和施工要求:
除了要遵守《钢管架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容
10.1.顶部支撑点的设计：
a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；
b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆人行钢天桥施工组织设计，且不宜大于200mm；