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某工程脚手架工程专项施工方案（一）主要规程、规范 2
（二）设计总体思路 3
四、构造要求及技术措施 4
（一）扣件式钢管脚手架的构造要求及技术措施 4
郴州泊富深基坑土方开挖施工方案（中建系统）.doc（二）脚手架出入口的构造 6
（一）电梯井洞口防护措施 7
（二）结构临边防护措施 7
（三）楼梯间防护措施 7
（四）防雷避电措施 8
六、脚手架的搭设及拆除施工工艺 8
（一）悬挑式临时钢管脚手架的搭设施工工艺 8
（二）落地式钢管脚手架搭设施工工艺 9
（三）脚手架的拆除施工工艺 9
七、安全施工措施 10
（一）材质及其使用的安全技术措施 10
（二）脚手架搭设的安全技术措施 10
（三）脚手架上施工作业的安全技术措施 11
（四）脚手架拆除的安全技术措施 11
八、文明施工要求 12
九，设计计算………………………………………………..13
1．《简明施工计算手册》（1999.7）
2．《高层建筑施工手册》（第二版，2001.6）
3．《实用建筑施工安全手册》（1999.7）
4．《建筑施工手册》（2003.9）
5．《高层建筑专项施工方案》（“411”人才培养模式综合实训系列教材）
本工程为之江定山3#楼，位于杭州金城路以南、环城西路以西，建筑用地面积370平方米，建筑层数17层，（地上17层，地下1层），建筑高度61.100米，建筑总面积为5585平方米，结构形式为：剪力墙结构。
屋顶层结构顶标高61.100米，脚手架方案采用悬挑式脚手架，悬挑高度按照25米考虑。其中11层—16层悬挑一次，16层—女儿墙悬挑一次。悬挑梁采用28b号工字钢，伸入建筑物1.8米、局部1.4米和0.6米；脚手架步距为1.8米，横距为1.0米，纵距为1.5米；连墙件为2步3跨和建筑物进行有效连接。
组长：王小毛（现场经理）——负责协调工作
李三（工程部经理）——现场施工总指挥
童必军（技术部经理）——技术总指导
孙军（现场木工责任师）——3号楼现场施工协调
苏立海（现场混凝土责任师）——3号楼现场施工协调
杨立萍（安全总监）——现场施工质量总监督、质量验收
董阿章（安全员）——现场施工指挥、质量检查
结合本工程结构形式、实际施工特点，脚手架施工及使用划分为三个阶段：
地上1～10层结构施工阶段：采用双排落地式脚手架，搭设高度为34.1m，脚手架立杆距离结构墙面不得大于50cm，并确保在该阶段的排水。
地上11～16层结构施工阶段：采用悬挑式双排脚手架，搭设高度为14.3米，脚手架挑杆采用工字钢，从11层挑出并在楼板上预埋4个4.8级的普通螺栓，从而把型钢固定住。在型钢上搭设脚手架，立杆纵距1.5m，横距1.0m，步距1.8m（具体可参见脚手架方案设计图纸）。脚手板采用竹笆板，铺设在4根大横杆上。
四、构造要求及技术措施
（一）扣件式钢管脚手架的构造要求及技术措施
除双排整体式落地脚手架下部12m采用双立杆外，其余全部采用单立杆，立杆顶端高出结构栏杆至少1.5m。
立杆接头除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并且在高度方向至少错开50cm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3（本工程取60cm）。
立杆在顶部搭接时，搭接长度不小于1m，必须等间距3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100mm。
大横杆置于小横杆之下，立柱的内侧，用直角扣件与立杆扣紧，采用至少6m且同一步大横杆四周要交圈。
大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步同跨内；相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立柱距离不大于纵距的1/3（本工程不大于50cm），大横杆在同一步架内纵向水平高差不超过全长的1/300（本工程不超过50cm），局部高差不超过5cm。
每一立杆与大横杆相交处（主节点）都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点不大于15cm。小横杆间距与立杆纵距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，在两立柱之间等距离设置1根小横杆，最大间距不超过75cm。
小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm，伸出里排大横杆距离结构外边缘15cm。上下层小横杆在立杆处错开布置，同层的相邻小横杆在立杆处相向布置。
纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座上皮20cm的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。对于立杆存在较大高低差时，扫地杆错开，高处的纵向扫地杆向底处延长两跨与立柱固定。
本工程双排落地脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置，全部采用单杆通长剪刀撑。
剪刀撑每3步2跨设置一道，斜杆与地面的夹角在45°~60°之间（本工程全部在500左右）。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置，剪刀撑的一根斜杆扣在立杆上，另一根扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2~4个扣节点。所有固定点距主节点距离不大于15cm。最下端的剪刀撑的底部要插到垫板处。
为保证剪刀撑的顺直,同时充分考虑剪刀撑的安全作用，剪刀撑采用对接扣件连接(保证钢管和对接扣件的质量和必要日常检查)。
本工程除在每一拐角处设置横向斜撑外，中间每隔6跨设置一道。横向斜撑在同一节间，由底至顶层呈之字形连续布置，斜杆采用通长杆件，使用旋转扣件固定在与之相交的立杆或横向水平杆的伸出端上。
剪刀撑的具体设置详见附图2：外双排脚手架南立面图；附图3：外双排脚手架北立面图；附图4：外双排脚手架侧立面图。
立杆底座垫木平行于墙面放置,采用4000mm长硬木版。
作业层脚手板松木，厚度不小于5cm，宽23～25cm，长度不小于3.5m的硬木版，两端设直径为4mm的镀锌钢丝箍两道。在作业层下部加设一道水平兜网，随作业层上升，同时作业层不超过两层。
脚手板设置在4根横向水平杆上，并在两端8cm处用直径14号镀锌钢丝箍绕2～３圈固定。脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝处设两根小横杆，各杆距离接缝的距离均不大于15cm。靠墙一侧的脚手板距离结构墙的距离不大于15cm。拐角处两个方向的脚手板重叠放置，避免出现探头及空挡现象。
连墙件采用刚性连接，垂直间距为2.40m，水平间距为1.80m（连墙杆水平布置详见脚手架平面布置图）。连墙件用φ48×3.5的钢管，其与脚手架的连接采用直角扣件，连墙件通过预先埋设的φ50穿墙套管穿过结构外墙，在结构墙体内外各用一根通长架管锁紧，具体做法详见附图5。
第一道连墙件从2.920m标高开始设置，连墙件尽量靠近主节点，偏离主节点不大于300mm。
连墙件中的连墙杆尽量呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不得采用上斜连接；当脚手架暂时不能设置连墙件时可搭设抛撑，抛撑采用通长杆与脚手架可靠连接，与地面成45°~60°夹角。
脚手架满挂全封闭密目安全网，密目网采用1.8m×6.0m规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆内侧。作业层安全网应高于平台1.2m，并在作业层下部挂一道水平兜网，在架内高度3.0m左右设首层平网，往上每隔6步设隔层平网，施工层随层设网。
作业层脚手架立杆于0.6m和1.2m处设两道防护栏杆，底部侧面设18cm高的挡脚板。
（二）脚手架出入口的构造
在出入口两侧的内、外排立杆处分别增设一根立杆，并高于门洞口2步，立杆用短管斜撑相互联系，上方悬空立杆处增加一根斜杆，斜杆与各主节点相交处用旋转扣件固定。洞口上方增设两道横向支撑，应伸出斜腹杆的端部，以保证立柱悬空处的整体性。门洞两侧分别增加两根斜腹杆，并用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离在15cm以内。当斜腹杆在一跨内跨越两个步距时，应在相交的大横杆处增设一根小横杆，将斜腹杆固定在其伸出端上。斜腹杆采用通长杆件，接长采用对接扣件。
施工电梯出口处设置4.5m×3.6m×6m（长×宽×高）出入口，顶部铺50mm厚的双层脚手板。
（一）电梯井洞口防护措施
电梯井口设置不低于1.2m高的自闭式防护门，用φ12的螺纹钢筋，按照水平间距15cm，竖向间距20cm焊制而成，并在防护门上刷红油漆、挂牌。
（二）结构临边防护措施
在结构出入阳台的门窗洞口处设置封闭式防护栏杆，使用材料采用φ48×3.5钢管。其高度不低于1.2m，立杆间距不大于1.5m，竖向每隔
0.6m设一道通长大横杆，每隔一根立杆设一道三脚架。
沿钢管长度方向刷红白间隔的油漆、挂醒目标志牌；护身栏杆满挂密目安全网，白天设警示牌、夜间设红色标志灯。
楼梯的侧边利用脚手架做安全防护，架子立管从楼梯井内搭设，侧边沿楼梯坡度方向做一道1.2m高的护身栏，侧边底部设18cm高的挡脚板。
工程采用避雷针与大横杆连通、接地线与整栋建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。
每栋楼各设置4根避雷针，避雷针采用φ12镀锌钢筋制作，高度1.5m，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成逼雷网络。
接地线采用40×4的镀锌扁钢，将立杆分别与建筑物楼层内的避雷系统连成一体。接地线的连接牢靠，与立杆连接采用2道螺栓卡箍连接，螺钉加弹簧垫圈以防止松动，并保证接触面积不小于10mm2，并将表面的油漆及氧化层清除干净，露出金属光泽并涂以中性凡士林。
接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50m设置一个（本工程每栋楼按照南北各3个的原则设置，设置由项目机电部完成），位置尽量避免人员经常走动的地方，以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械破坏。两者的连接采用焊接，焊接长度大于2倍的扁钢宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10Ω，同时注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离不小于3m，以避免发生击穿事故。
六、脚手架的搭设及拆除施工工艺
（一）悬挑式临时钢管脚手架的搭设施工工艺
悬挑脚手架的搭设顺序为：水平挑杆→纵向大横杆→立杆→横向小横杆→大横杆（栅格）→剪刀撑→铺脚手板→搭防护栏杆→绑扎安全网→⋯⋯→三层设连墙杆→⋯⋯
在施工十一层和十六层楼面结构时留设地锚，地锚为四个4.8级普通螺栓。
施工时穿墙留洞采用PVC套管，套管管径以能通过脚手架钢管为宜，套管下口平结构板面转角处挑杆重叠部位需要提高5cm。
室内外设置三道大横杆与挑杆固定，其中两道在室内，一道紧靠地锚后连通，另一道在结构墙边连通，设在室外的一道紧靠结构墙面。
楼首层支设斜撑，间距1500m，斜撑支设在阳台板与结构墙体交角处或者是室外靠墙的一道大横杆上。另设双立杆抛撑与挑架外立杆连接，间距3000mm。
连墙杆设在十四层中部，水平间距4500mm，采用刚性连接，具体做法同整体式外双排脚手架。
挑架外侧设剪刀撑，采用φ148钢管按60°角度设置。
架子拆除后，穿墙孔采用与相临部位同强度等级同配比的混凝土填满捣实。
（二）落地式钢管脚手架搭设施工工艺
落地式双排脚手架的搭设顺序为：场地平整、夯实→定位设置通长脚手板、钢底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（栅格）→剪刀撑→连墙杆→铺脚手板→搭防护栏杆→绑扎安全网→⋯⋯
定位定距：根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆距墙距离，并做好标记。用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用白灰点出立杆标记。垫板准确放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空。
在搭设首层脚手架的过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直至连墙件搭设完毕后方可拆除。
双排架宜先立里排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头，再立中间的一根，互相看齐后再立中间部分各立杆。双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，应先立外排，后立内排。
（三）脚手架的拆除施工工艺
拆除作业应按确定的程序进行拆除：安全网→挡脚板及脚手板→防护栏杆→剪刀撑→斜撑杆→小横杆→大横杆→立杆。
不准分立面拆除或在上下两步同时拆除，做到一步一清，一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。所有连墙杆必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。
拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳。
当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆除连墙件。
（一）材质及其使用的安全技术措施
1．扣件的紧固程度宜在40~50N·m，并不大于65N·m，对接扣件的抗拉承载力为3kN。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。
2．各杆件端头伸出扣件盖板边缘不小于100mm。
3．钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用，禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。
4．外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、钢丝、竹篾、塑料混用。
5．严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。
6．钢管和扣件均要现场取样送检,合格后方可使用。
（二）脚手架搭设的安全技术措施
（1）．搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。
（2）．脚手架及时与结构拉结或采取临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。
（3）．脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷，顶板基础的混凝土必须达到设计强度的75%以上才能施工。
（4）．开始搭设立杆时应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。
（5）．在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌。5．脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设的高度不得超过相邻连墙件以上两步。
（三）脚手架上施工作业的安全技术措施
（1）．当作业层高出其下连墙件3.1m以上，且其上尚无连墙件时应采取适当的临时抛拉措施。
（2）．严格控制施工荷载，脚手板上不得集中堆放荷载，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。
（3）．结构施工时不允许三层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时使用的悬挑脚手架同时作业层数不超过一层。
（4）．各作业层之间设置可靠的防护栏杆，防止坠落物体伤人。
（5）．定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。
（6）．结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目经理部安全员验收合格后方可使用，任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。
（四）脚手架拆除的安全技术措施
（1）．拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准备工作。
（2）．拆除时应划出作业区，周围设绳绑围栏或树立警示标志，地面设专人围护，禁止非作业人员进入。
（3）．架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、揽风绳、连墙杆及被拆除架体各吊点、附件、电器装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。
（4）．所有杆件和扣件在拆除时分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送至地面。
（5）．拆除时统一指挥、上下呼应、动作协调，当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方并得到允许，以防坠落伤人。
（6）．拆架时不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。
（7）．每天拆架下班时，不应留下隐患部位。
（8）．拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。
（12）．脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗。连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。
（13）．六级风以上（含六级）时停止拆除脚手架施工。
（14）．在拆除过程中，凡松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的杆件。拆除的杆、配件严禁向下抛掷，应吊至地面，同时做好配合协调工作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。
（15）．拆除的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢靠，双点起吊，严禁从高空抛掷。
根据脚手架施工的特殊性，结合公司职业健康安全管理手册、程序文件，要求施工时做到：
（1）严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。
（2）脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证。凡有高血压、贫血病的、心脏病及其他不适宜高空作业者，一律不得上脚手架操作。
（3）进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。
（4）上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。
（5）护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需要拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。
（6）进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标识牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标识牌。
（7）脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需作局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。
（8）不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。
（9）不得将模板支撑、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。
（10）拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。
（11）在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉结点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件.
（12）脚手板使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现地基下沉、杆件变形严重、防护不全、拉结松动等问题要及时解决。
（13）要保证脚手架体的整体性，不得与施工电梯等一并拉结，不得截断架体。
（14）使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。
（15）脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领料手续。
（16）施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。
（17）六级以上(含六级)大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬期、雨期要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等物，若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。
（18）运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和钢丝要集中回收处理，应及时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。
（19）施工人员严禁凌空抛掷杆件、物料、扣件及其他，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）。
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为25.0M，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.20m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距1.50m。
采用的钢管类型为483.5。
连墙件采用2步2跨，竖向间距3.00米，水平间距2.40米。
施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。
悬挑水平钢梁采用[16号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.60米，建筑物内锚固段长度2.50米。
悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最外面钢丝绳距离建筑物1.20m。
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。
小横杆的自重标准值P1=0.038kN
脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.500/3=0.122kN
活荷载标准值Q=3.000×1.500/3=1.050kN
静荷载计算值q=1.2×0.038+1.2×0.122+0.193KN/m
荷载的计算值q=1.4×1.050=1.470KN/m
最大弯距考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯距
跨中最大弯距计算公式如下：
M=0.08qL+0.10qL
M1=（0.08×0.193+0.10×1.470）×1.200=0.234KN
支座最大弯距计算公司如下：
M2=—（0.1100.193+0.1171.470）1.200=—0.275KN
我们选择支座弯距和跨中弯距的最大值进行强度验算：
=0.27510/5080.0=54.134N/mm
大横杆的计算强度小于205.0N/mm，满足要求！
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
V=0.677+0.990
静荷载标准值q=0.038+0.122=0.160KN/m
活荷载标准值q=1.050KN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=（0.6770.160+0.9901.050）KN/m1500.0/（100=0.948mm
大横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm，满足要求！
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。
大横杆的自重标准值P1=0.038×1.200=0.046kN
脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050×1.200/3=0.147kN
活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.200/3=1.260kN
荷载的计算值P=1.2×0.046+1.2×0.147+1.4×1.260=1.996kN
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
M=(1.2×0.038)×1.050/8+1.966×1.050/3=0.705KN
小横杆的计算强度小于205.0N/mm，满足要求！
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5.0×0.038×1050.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.02mm
集中荷载标准值P=0.046+0.147+1.260=1.453kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V2=1711.350×1050.0×（3×1050.0/(72×2.060×105×121900.0)=2.378mm
V=V1+V2=2.398mm
小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!
密目式安全网封闭双排脚手架塔式高度计算：
脚手架立杆纵距L，立杆横距L，步距h=1.8m。2步2跨连墙布置，施工均步荷载标准值（二层），竹串片脚手板自重值（四层），栏杆、竹串片脚手板自重值，建筑结构形式为剪力墙结构，用密目式安全网全封闭脚手架，其挡风系数密目式安全立网自重标准值Q=0.005KN/m，施工地区在基本风压为0.3KN/m大城市市区。
由规范5.1.9条公式5.3.3式得查规范表5.3.3）满足要求。
确定轴心受压构件稳定系数
K=1.155，查附表C表C得
查规范附录表A—1g
确定构配件自重标准产生的轴心力N
（脚手架搭设高度限值，取最大，即=50m）
求施工荷载标准值产生的轴向力总和
由规范4.2.3、5.3.4式得M
建筑物为剪力墙结构，风荷载体型系数
大城市市区地面粗糙度为C类，立杆计算取底部，风压高度变化系数
确定按稳定计算的搭设高度H
组合风荷载时由规范公式5.3.6失计算H
（四）扣件抗滑力的计算：
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
横杆的自重标准值P1=0.038×1.050=0.040kN
脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050×1.2/2=0.220kN
活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.200/2=1.890kN
荷载的计算值R=1.2×0.040+1.2×0.220+1.4×1.890=2.959kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN
（五）脚手架荷载标准值：
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1394
NG1=0.125×25.000=3.228kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35
NG2=0.350×4×1.200×(1.050+0.300)/2=1.134kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14
NG3=0.150×1.200×4/2=0.360kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4=0.005×1.200×25.000=0.15kN
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.875kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.200×1.050/2=3.780kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
Us——风荷载体型系数：Us=0.873
经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.873×1.450×0.300=0.266kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+0.85×1.4NQ
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式
MW=0.85×1.4Wklah2/10
其中Wk——风荷载基本风压值(kN/m2)；
la——立杆的纵距(m)；
h——立杆的步距(m)。
（六）立杆的稳定计算：
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.32kN；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.26；
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=2.60m；
k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.50
A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；
W——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=81.17N/mm2
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.32kN；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.26；
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=2.60m；
k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.50
A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；
W——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；
MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.101kN.m；
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=82.86N/mm2
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw=1.4×wk×Aw
wk——风荷载基本风压值，wk=0.266kN/m2；
Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面子积，Aw=3.00×2.40=7.200m2；
No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000
经计算得到Nlw=2.681kN，连墙件轴向力计算值Nl=7.681kN
连墙件轴向力设计值Nf=A[f]
其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.58的结果查表得到=0.95；
A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。
经过计算得到Nf=95.411kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!
连墙件采用扣件与墙体连接。
经过计算得到Nl=7.681kN小于扣件的抗滑力8.0kN，满足要求!
（八）悬挑梁的受力计算：
悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算
悬出端1受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
其中k=m/1,k1+ml/1,k2+m2/1.
本工程算例中,m=3700mm,1=4000mm,m1=300mm,m2=1350mm;
水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00㎝截面模量（抵抗矩）W=141.00㎝
截面积A=26.1㎝
受脚手架作用集中强度计算荷载N=1.2
水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2
代入公式，经过计算得到
水平支撑梁的抗弯计算强度小于205.0满足要求
九悬挑梁的整体稳定性计算
水平钢梁采用16号工字钢，计算公式如下
水平钢梁的稳定性计算满足要求！
（九）斜杆的受力计算：
挑梁上承受立杆传来的荷载
F=1.03210
钢挑梁为I16工字钢，I斜杆为钢管CECS433-2016 毛细管网辐射供暖供冷施工技术规程，
A=3.299，i=37.2mm，查表得
下面压杆以钢管110.0计算，斜压杆的容许压力按照下式计算：
其中N——受压斜杆的轴心压力设计值，N
——轴心受压斜杆的稳定系数，由长细比1/查表得到=0.36
——计算受压力斜杆的截面回转半径西咸新区规划建设品质提升标准(2020).pdf，=3.72㎝