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塔吊基础施工方案-secret第一章 编制依据……………………………………………………………………2
第二章 工程概况……………………………………………………………………2
第三章 塔吊型号、基础形式及位置………………………………………………3
JB/T 13570-2018 灯具开关电子控制装置.pdf第四章 塔吊基础计算………………………………………………………………3
一、《车辆段轨行区施工图》
四、《QTZ80(6010)型自升式塔式起重机使用说明书》
深圳市轨道交 线横岗双层车辆段主体工程3105标段位于深圳市龙岗区横岗六约村,深惠路东侧,占地,整个场地呈不规则的多边形,东西长约,南北宽约。北面紧邻地铁正线、六约车站和规划改造的深惠路,西面有在建的盐排高速立交和环城西路(拟建公路),西南面为高压走廊(2条500KV和2条220KV高压线),东面有牛始埔路、六约工业用地及牛始埔村旧工业用地。
1、整平前的场地内地势起伏较大,大致南高北低,中间低洼,西面和东南面有高约的残丘2座,沟槽低洼处标高,丘坡最高处为,原始地貌为典型的浅丘槽谷地貌。场地经过挖填后较平整。
2、根据钻探揭露,拟建场地岩土层按照成因类型,从上至下分为:
1)素填土:灰色,0~以混凝土、块石为主,0.6~以粉砂为主,松散,饱和。
2)粉质粘土:褐色、褐黄夹浅黄、灰白色,硬塑状,含少量砂岩质角砾,余为粉质粘土填充。
3)全风化砂岩:灰白、灰黄色,岩芯呈土状,可见原岩结构。
4)中等风化砂岩:灰色、青灰色中厚层构造,硅质胶结,性脆,质坚。
第三章 塔吊型号、基础形式及位置
一、根据工程现场条件情况和设计图纸,为满足平面垂直运输及施工需要,我公司在本工程(轨行区)设计投入使用5台塔吊。现根据施工现场的地质地貌情况1#塔吊基础采用天然基础,吊型号为QTZ80(6010)。
二、1#塔吊布置在41b~42b轴之间交1/Gb~Gb轴线内,塔吊安装高度为。
一、1#塔吊QTZ80(6010)的主要参数
塔吊型号:QTZ80(6010)型 塔吊起升高度H=,
塔吊倾覆力矩M=1967fkN.m, 混凝土强度等级:C35,
塔身宽度B=1.6fm, 基础以上土的厚度D:=,
自重F1=971fkN, 基础承台厚度h=,
最大起重荷载F2=80fkN, 基础承台宽度Bc=,
根据塔吊基础对基础的最大压力和最大拔力,按照下式进行抗冲切计算:
其中: F──塔吊基础对基脚的最大压力和最大拔力;其它参数参照规范。
η──应按下列两个公式计算,并取其中较小值,取1.00;
ft—钢筋混凝土轴心抗压强度设计值,取16.70MPa;
计算方案:当F取塔吊基础对基脚的最大压力,将ho1从开始,每增加,至到满足上式,解出一个ho1;当F取塔吊基础对基脚的最大拔力时,同理,解出一个ho2,最后ho1与ho2相加,得到最小厚度hc。经过计算得到:
塔吊基础对基脚的最大压力F=1714.90kN时,得ho1=;
塔吊基础对基脚的最大拔力F=743.90kN时,得ho2=;
解最小厚度 Ho=ho1+ho2+0.05=;
计算取厚度为:Ho=。
建议保证基础的偏心矩小于Bc/4,则用下面的公式计算:
其中 F──塔吊作用于基础的竖向力,它包括塔吊自重,压重和最大起重荷载, F=1.2×(971.00+80.00)=1261.20kN;
G ──基础自重与基础上面的土的自重,
G=1.2×(25×Bc×Bc×Hc+γm ×Bc×Bc×D)
=1.2×(25.0×Bc×Bc×1.65+20.00×Bc×Bc×0.00);
γm──土的加权平均重度,
M ──倾覆力矩,包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩,
M=1.4×1967.00=2753.80kN.m。
解得最小宽度为Bc=,
实际计算取宽度为 Bc=。
三、塔吊基础承载力计算
当不考虑附着时的基础设计值计算公式:
当考虑偏心矩较大时的基础设计值计算公式:
式中 F──塔吊作用于基础的竖向力,它包括塔吊自重,压重和最大起重荷载,F=304.30kN;
G──基础自重与基础上面的土的自重:
G=1.2×(25.0×Bc×Bc×Hc+γm ×Bc×Bc×D) =1552.32kN;
γm──土的加权平均重度
Bc──基础底面的宽度,取Bc=;
W──基础底面的抵抗矩,W=Bc×Bc×Bc/6=;
M──倾覆力矩,包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩,
M=1.4×1967.00=2753.80kN.m;
a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m),按下式计算:
无附着的最大压力设计值
Pmax=(1261.200+1552.320)/5.6002+2753.800/29.269=183.802kPa;
无附着的最小压力设计值
偏心矩较大时压力设计值
Pkmax=2×(1261.200+1552.320)/(3×5.600×1.821)=183.911kPa。
四、地基基础承载力验算
解得地基承载力设计值:fa=193.800kPa;
实际计算取的地基承载力设计值为:fa=200.000kPa;
地基承载力特征值fa大于最大压力设计值Pmax=183.802kPa,满足要求!
地基承载力特征值1.2×fa大于偏心矩较大时的压力设计值Pkmax=183.911kPa,满足要求!
五、基础受冲切承载力验算
am=[1.60+(1.60 +2×1.65)]/2=;
其中5.60为基础宽度,4.90=塔身宽度+2h;
允许冲切力:0.7×0.93×1.57×3250.00×1600.00=5310001.67N=5310.00kN;
实际冲切力不大于允许冲切力设计值,所以能满足要求!
经过计算得: αs=963.06×106/(1.00×16.70×5.60×103×(1.60×103)2)=0.004;
As=963.06×106/(0.998×1.60×300.00)=2。
由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:5600.00×1650.00×0.15%=2。
七、塔吊有荷载时稳定性验算
塔吊有荷载时,计算简图:
塔吊有荷载时,稳定安全系数可按下式验算:
式中 K1──塔吊有荷载时稳定安全系数,允许稳定安全系数最小取1.15;
G──塔吊自重力(包括配重,压重),G=971.00(kN);
c──塔吊重心至旋转中心的距离,c=0.60(m);
ho──塔吊重心至支承平面距离, ho=22.00(m);
b──塔吊旋转中心至倾覆边缘的距离,b=2.80(m);
Q──最大工作荷载,Q=60.00(kN);
g──重力加速度(m/s2),取9.81;
v──起升速度,v=0.50(m/s);
t──制动时间,t=20.00(s);
a──塔吊旋转中心至悬挂物重心的水平距离,a=10.50(m);
W1──作用在塔吊上的风力,W1=8.50(kN);
JTS 110-10-2012标准下载 W2──作用在荷载上的风力,W2=1.00(kN);
P1──自W1作用线至倾覆点的垂直距离,P1=20.00(m);
P2──自W2作用线至倾覆点的垂直距离,P2=2.50(m);
h──吊杆端部至支承平面的垂直距离,h=(m);
n──塔吊的旋转速度,n=0.62(r/min);
H──吊杆端部到重物最低位置时的重心距离,H=33.50(m);
α──塔吊的倾斜角(地面的坡度), α=2.00(度)。
Q/GDW 10233-2018 国家电网公司电动汽车非车载充电机通用要求经过计算得到K1=5.156;
由于K1≥1.15,所以当塔吊有荷载时,稳定安全系数满足要求!