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武平海西财富广场模板施工方案

1、武平海西财富广场工程施工图纸

3、《建筑施工计算手册》江正荣著

CH 5003-1994 地籍图图式工程结构设计概况如下：

1、为保证混凝土质量“内实外美”，表面平整光洁度，有较好的观感效果。制定本工程模板配置方案。

2、模板配置尽量采用标准板，不能采用标准板时另行配置异形板，同时注意减少模板种类。

3、模板加工时，竖肋与模板及背楞接触面应刨平刨直，保证竖肋之间、竖肋与模板之间接缝严密。模板上对拉螺栓孔的位置、钉眼位置、竖肋上连接孔的位置应弹线固定。

4、模板安装前将楼地面找平，模板按模板配置图顺序组装，用临时支撑撑住，并用线坠校正模板的垂直度后，拧紧对拉螺栓，作好模板位置准确、接缝严密，安设牢固，局部不能使用对拉螺栓的部位应加强模板支撑。

5、模板拆除时，按先装后拆、后装先拆的顺序进行拆除，拆除过程中不得死撬硬砸，保证模板不被损坏。

6、模板拆下后，用刨刀清除板面上的杂物，模板板面破损处用水泥腻子修补，并涂刷脱模剂，以利以后拆模。

7、已拆除模板及其支架的结构，在混凝土强度达到设计混凝土强度等级后，方可承受全部使用荷载；当施工荷载产生的效应比使用荷载产生的效应更为不利时，必须经过计算，加设临时支撑。

根据龙岩地区相关规定，结合本工程特点：地下室、底层、二~四层模板支撑体系为Φ48×3.2钢管满堂脚手架，五~屋面层模板支撑体系为木支撑（采用尾径大于60杉木）。为满足施工要求，现场一次性准备足够地下室墙板和地下室顶板的模板，以及相应的支撑、方木，标准层部分准备3套模板及支撑。模板采用厚胶合板，支楞采用80×80、100×100方木，对拉螺栓采用Ф10、Ф12拉杆。

现场准备二台电锯、八台手持电锯以及电钻等。

1、管理人员尽快熟悉图纸，了解结构特点，熟悉构件尺寸，提出图纸问题及在施工中所要解决的问题和合理化建议等，进行图纸会审。

2、组织技术、质量等相关管理人员学习规范、规程、标准；依据图纸设计内容和本企业的施工能力，结合工程实际情况，编制具有针对性的专题施工方案。

3、向材料部门提供详细的材料计划，并作好劳动力、材料及机械台班需用量分析，并且依据施工进度计划分批组织劳动力、材料及机械进场。

4、模板工程施工前组织技术人员、质量人员、工长针对施工的关键部位、施工难点、质量和安全要求、操作要点及注意事项等进行充分的讨论和研究，反复论证，统一思想后，认真编写技术交底；对各班组长进行全面的交底，各个班组长接受交底后组织操作工人认真学习，并落实到各个施工环节和每个操作工人身上。

五、模板的设计及安装要点

（一）、地下室承台、地梁、电梯井、集水坑等模板

地下室下沉梁、电梯基坑、集水坑、筏板四周围等外侧模均采用砖胎模，表面抹厚水泥砂浆面层，砖胎模墙厚度为240mm（H∠600）、370mm(H≥600)。简图如下：

模板剖面示意图

模板立面示意图

柱模板高度：2.9m；结构表面要求：隐藏；

柱截面宽B：900mm；柱截面高H：950mm；

搭设形式：组合式柱箍有竖楞；

面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm；

抗弯设计值fm：29N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；

柱箍间距(mm)：150,350,400,500,600,900；

材料：2根Ф48×3.5钢管；

屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；

抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；

材料：1根80×80矩形木楞；

木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；

抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；

抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；

B边最外两根竖楞间距：800mm；B边竖楞根数：4；

H边最外两根竖楞间距：850mm；H边竖楞根数：4；

H边竖楞间距调整(mm)：283.333333333333*3；

B边最外两根对拉螺栓间距：950mm；B边对拉螺栓根数：3；

B边对拉螺栓直径：M12；B边对拉螺栓间距调整(mm)：475*2；

H边最外两根对拉螺栓间距：950mm；H边对拉螺栓根数：3；

H边对拉螺栓直径：M12；H边对拉螺栓间距调整(mm)：475*2；

砼对模板侧压力标准值G4k：36.952kN/m2；

倾倒砼产生的荷载标准值Q3k：2kN/m2；

（2）、柱模板面板的计算

面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。这里取面板的计算宽度为1.000m。

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

I = 1000×183/12= 4.860×105mm4；

W = 1000×182/6 = 5.400×104mm3；

a 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k

按下列公式计算，并取其中的较小值:

F1=0.22γtβ1β2V1/2

F2=γH

根据以上两个公式计算得到：

F1=36.952 kN/m2

F2=69.600 kN/m2

根据国内外大量试验研究，当模板的高度＞2.5m时，最大侧压力F3=50 kN/m2；

新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2，F3）=36.952 kN/m2；

砼侧压力的有效压头高度：h=F/γ=36.952/24.000=1.540m；

b 倾倒砼时产生的荷载标准值Q3k

Q3k=2kN/m2；

c 确定采用的荷载组合

计算挠度采用标准组合：

q=36.952×1=36.952kN/m；

计算弯矩采用基本组合：

q=max（q1，q2）=46.661kN/m；

由可变荷载效应控制的组合：

q1=0.9×(1.2×36.952+1.4×2) ×1=42.428kN/m；

由永久荷载效应控制的组合：

q2=0.9×(1.35×36.952+1.4×0.7×2) ×1=46.661kN/m；

②.柱B边模板面板计算

根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：

弯矩和剪力计算简图

弯矩图(kN·m)

剪力图(kN)

变形计算简图

变形图(mm)

最大弯矩 M= 0.320kN·m

最大剪力：V= 7.204kN

最大变形：ν= 0.200mm

最大支座反力：F= 13.424kN

σ =M/W=0.320×106/5.400×104 =5.928N/mm2

实际弯曲应力计算值 σ=5.928N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=29N/mm2，满足要求！

容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；

第1跨最大挠度为0.119mm，容许挠度为0.200mm，满足要求！

第2跨最大挠度为0.199mm，容许挠度为1.067mm，满足要求！

第3跨最大挠度为0.032mm，容许挠度为1.067mm，满足要求！

第4跨最大挠度为0.200mm，容许挠度为1.067mm，满足要求！

第5跨最大挠度为0.119mm，容许挠度为0.200mm，满足要求！

各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！

③.柱H边模板面板计算

根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：

弯矩和剪力计算简图

弯矩图(kN·m)

剪力图(kN)

变形计算简图

变形图(mm)

最大弯矩 M= 0.363kN·m

最大剪力：V= 7.685 kN

最大变形：ν= 0.258mm

最大支座反力：F= 14.297kN

σ =M/W=0.363×106/5.400×104 =6.721N/mm2

实际弯曲应力计算值 σ=6.721N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=29N/mm2，满足要求！

容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；

第1跨最大挠度为0.148mm，容许挠度为0.200mm，满足要求！

第2跨最大挠度为0.258mm，容许挠度为1.133mm，满足要求！

第3跨最大挠度为0.038mm，容许挠度为1.133mm，满足要求！

第4跨最大挠度为0.258mm，容许挠度为1.133mm，满足要求！

第5跨最大挠度为0.148mm，容许挠度为0.200mm，满足要求！

各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！

(3)、柱模板竖楞的计算

竖楞采用1根80×80矩形木楞为一组。

竖楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：

I=1×341.33×104= 3.413×106 mm4；

W=1×85.33×103= 8.533×104 mm3；

E=10000 N/mm2；

计算挠度采用标准组合：

q=36.952×0.267=9.854kN/m；

计算弯矩和剪力采用基本组合：

有效压头高度位置荷载：

q=max（q1，q2）=12.443kN/m；

由可变荷载效应控制的组合：

q1=0.9×(1.2×36.952+1.4×2)×0.267=11.314kN/m；

由永久荷载效应控制的组合：

q2=0.9×(1.35×36.952+1.4×0.7×2)×0.267=12.443kN/m；

有效压头高度位置以下荷载：

q=0.9×1.35×36.952×0.267=11.972kN/m；

q=0.9×1.4×0.7×2×0.267=0.470kN/m；

竖楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：

弯矩和剪力计算简图

弯矩图(kN·m)

剪力图(kN)

变形计算简图

变形图(mm)

最大弯矩 M= 0.376kN·m

最大剪力：V= 3.105kN

最大变形：ν= 0.308mm

最大支座反力：F= 6.091kN

σ =M/W=0.376×106/8.533×104 =4.409N/mm2

实际弯曲应力计算值 σ=4.409N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！

τ =VS0/Ib=3.105×1000×64000/(3.413×106×80)=0.728N/mm2；

实际剪应力计算值 0.728 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv]=1.600 N/mm2，满足要求！

容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；

第1跨最大挠度为0.024mm，容许挠度为0.600mm，满足要求！

第2跨最大挠度为0.008mm，容许挠度为1.400mm，满足要求！

第3跨最大挠度为0.015mm，容许挠度为1.600mm，满足要求！

第4跨最大挠度为0.056mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！

第5跨最大挠度为0.054mm，容许挠度为2.400mm，满足要求！

第6跨最大挠度为0.308mm，容许挠度为3.600mm，满足要求！

各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！

计算挠度采用标准组合：

q=36.952×0.283=10.470kN/m；

计算弯矩和剪力采用基本组合：

有效压头高度位置荷载：

q=max（q1，q2）=13.221kN/m；

由可变荷载效应控制的组合：

q1=0.9×(1.2×36.952+1.4×2)×0.283=12.021kN/m；

由永久荷载效应控制的组合：

q2=0.9×(1.35×36.952+1.4×0.7×2)×0.283=13.221kN/m；

有效压头高度位置以下荷载：

q=0.9×1.35×36.952×0.283=12.721kN/m；

q=0.9×1.4×0.7×2×0.283=0.500kN/m；

竖楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：

弯矩和剪力计算简图

弯矩图(kN·m)

剪力图(kN)

变形计算简图

变形图(mm)

最大弯矩 M= 0.400kN·m

最大剪力：V= 3.299kN

最大变形：ν= 0.327mm

最大支座反力：F= 6.472kN

σ =M/W=0.400×106/8.533×104 =4.685N/mm2

实际弯曲应力计算值 σ=4.685N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！

τ =VS0/Ib=3.299×1000×64000/(3.413×106×80)=0.773N/mm2；

实际剪应力计算值 0.773 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv]=1.600 N/mm2，满足要求！

容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；

第1跨最大挠度为0.026mm，容许挠度为0.600mm，满足要求！

第2跨最大挠度为0.009mm，容许挠度为1.400mm，满足要求！

第3跨最大挠度为0.016mm，容许挠度为1.600mm，满足要求！

第4跨最大挠度为0.059mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！

第5跨最大挠度为0.057mm，容许挠度为2.400mm，满足要求！

第6跨最大挠度为0.327mm，容许挠度为3.600mm，满足要求！

各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！

(4)、柱模板柱箍的计算

柱箍采用2根Ф48×3.5钢管为一组。

柱箍的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：

I=2×12.19×104= 2.438×105 mm4；

W=2×5.08×103= 1.016×104 mm3；

E=206000 N/mm2；

柱箍承受竖楞传递的集中力，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下（在前面的“竖楞计算”中，我们仅仅计算了竖楞传递的最大集中力，计算简图中其他集中力的计算过程与最大集中力的计算过程完全相同，这里直接给出计算结果）：

弯矩和剪力计算简图

弯矩图(kN·m)

剪力图(kN)

变形计算简图

变形图(mm)

最大弯矩 M= 0.655kN·m

最大剪力：V= 6.422kN

最大变形：ν= 0.087mm

最大支座反力：F= 12.845kN

σ =M/W=0.655×106/1.016×104 =64.492N/mm2

实际弯曲应力计算值 σ=64.492N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！

τ =VS0/Itw=3.211×1000×6946/(2.438×105×3.5)=26.139N/mm2；

实际剪应力计算值 26.139 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv]=120.000 N/mm2，满足要求！

容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；

第1跨最大挠度为0.087mm，容许挠度为1.900mm，满足要求！

第2跨最大挠度为0.087mm，容许挠度为1.900mm，满足要求！

各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！

柱箍承受竖楞传递的集中力，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下（在前面的“竖楞计算”中，我们仅仅计算了竖楞传递的最大集中力，计算简图中其他集中力的计算过程与最大集中力的计算过程完全相同，这里直接给出计算结果）：

弯矩和剪力计算简图

弯矩图(kN·m)

剪力图(kN)

变形计算简图

变形图(mm)

最大弯矩 M= 0.656kN·m

最大剪力：V= 6.382kN

最大变形：ν= 0.085mm

最大支座反力：F= 12.765kN

σ =M/W=0.656×106/1.016×104 =64.540N/mm2

实际弯曲应力计算值 σ=64.540N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！

τ =VS0/Itw=3.191×1000×6946/(2.438×105×3.5)=25.977N/mm2；

实际剪应力计算值 25.977 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv]=120.000 N/mm2，满足要求！

容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；

第1跨最大挠度为0.085mm，容许挠度为1.900mm，满足要求！

第2跨最大挠度为0.085mm，容许挠度为1.900mm，满足要求！

各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！

(5)、柱箍对拉螺栓的计算

①.柱B边对拉螺栓计算

对拉螺栓型号: M12；查表得：

对拉螺栓有效直径: 9.85 mm；

对拉螺栓有效面积: A = 76 mm2；

对拉螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×76/1000 = 12.920 kN；

对拉螺栓所受的最大拉力: N =12.845 kN。

对拉螺栓所受的最大拉力 N=12.845kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 [N]=12.920kN，满足要求！

②.柱H边对拉螺栓计算

对拉螺栓型号: M12；查表得：

对拉螺栓有效直径: 9.85 mm；

对拉螺栓有效面积: A = 76 mm2；

对拉螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×76/1000 = 12.920 kN；

对拉螺栓所受的最大拉力: N =12.765 kN。

对拉螺栓所受的最大拉力 N=12.765kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 [N]=12.920kN，满足要求！

模板剖面示意图

模板立面示意图

柱模板高度：6.6m；结构表面要求：外露；

柱截面宽B：800mm；柱截面高H：950mm；

搭设形式：组合式柱箍有竖楞；

面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm；

抗弯设计值fm：29N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；

柱箍间距(mm)：150,300,350,450,550,650,750,800*2,850,950；

材料：2根Ф48×3.5钢管；

屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；

抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；

材料：1根80×80矩形木楞；

木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；

抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；

抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；

B边最外两根竖楞间距：700mm；B边竖楞根数：4；

B边竖楞间距调整(mm)：233.333333333333*3；

H边最外两根竖楞间距：850mm；H边竖楞根数：5；

H边竖楞间距调整(mm)：212.5*4；

B边最外两根对拉螺栓间距：1000mm；B边对拉螺栓根数：4；

B边对拉螺栓直径：M12；B边对拉螺栓间距调整(mm)：333.333333333333*3；

H边最外两根对拉螺栓间距：950mm；H边对拉螺栓根数：4；

砼对模板侧压力标准值G4k：36.952kN/m2；

倾倒砼产生的荷载标准值Q3k：2kN/m2；

DB11／ 1055-2013 防水卷材行业大气污染物排放标准（2）、柱模板面板的计算

面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。这里取面板的计算宽度为1.000m。

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

I = 1000×183/12= 4.860×105mm4；

DB11／T 1164.1-2020 城市轨道交通自动售检票系统技术规范 第1部分：系统结构及功能.pdf W = 1000×182/6 = 5.400×104mm3；

a 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k