施组设计下载简介：

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附件一：钢筋支撑架计算书

附件二：钢筋支架平面布置图

附件四：网络进度计划表

附件五：施工平面布置图

DB31／T 1056-2017标准下载附件六：施工危害辩识、与危险评价及技术控制措施

《锅炉基础施工图》图号T5202；

《柱脚锚固件》图号2S519ATM(东方锅炉厂家图);

《地脚螺栓安装架》图号2S815ATM(东方锅炉厂家图);

《#6、#7机主厂房桩位布置图》；

《混凝土强度检验评定标准》GBJ107；

《钢筋机械连接通用技术规程》（JGJ107－96）

《火力发电厂工程测量技术规程》（DL/T5001一2004）

《电力建设工程施工技术管理导则》国电电源[2002]896号

《电力工程“达标投产”管理办法》(火电机组，2004版)

《混凝土拌合物性能试验方法标准》（GB50080－2002）

《混凝土拌和物力学性能试验方法标准》（GB50081－2002）

《国电浙江北仑三期扩建工程安全文明施工管理规划》；

本公司质量保证手册、程序文件。

本方案主要为#6机锅炉基础的施工方案,上部结构为钢结构，不在本单位工程内，在此不作陈述;

本工程土方部分已经另行编制了《国电北仑三期扩建2×1000MW机组工程#6、#7机主厂房土方开挖及支护工程》，从而在本方案中不作陈述；

方案中标高均为相对标高，其中±0.00m相当于吴淞高程5.15m。

本工程为国电北仑三期扩建2×1000MW机组工程#6机锅炉基础工程，包

括锅炉基础的底板、柱墩、直埋螺栓及回填土，其中该区域的接地以及设备基础工程均不包含在本工程工作范围内。

2.其中K1/G7基础承台与电梯井承台相连,因电梯井资料未齐,在基础承台浇筑前不能施工,只能在地梁位置留设施工缝,上表中未计入电梯井砼方量,本方案也不对电梯井进行描述。

地梁砼量总计:684.61m3。

混凝土垫层100mm，碎石垫层100mm。

C30砼总量约9683m3,(不计电梯井基础)

2．1主要人员需要量计划

其中砼工振捣手 25×2人

2．3主要机械设备需用量

加工车间及搅拌站均已投入使用。

炉后施工道路已投入使用，边坡水泥搅拌桩支护及混凝土护壁已完成。

施工用电已完成配线；施工用水主管网已在土方开挖前接至基坑边。

土方开挖已完成,钢管桩处理已完成,并完成了桩基工程交接手续。

工程材料部分已进场，其它将根据工程进度陆续进场。

工期紧，砼一次性浇筑方量大,而且非常复杂。

地下水位较高，降水、排水难度大。

由于近海作业，大暴雨及台风较多，受潮汐影响较大。

砼浇筑及养护技术要求高。

、主要施工方法及技术措施

施工程序：土方开挖→地基验槽→碎石垫层（验收）→垫层施工→桩头处理→钢筋冲筋→螺栓架钢平台施工→底板钢筋绑扎→螺栓固定架安装→钢筋支架焊接→上部钢筋施工→基础模板施工→螺栓精调（基础验收）→基础混凝土施工→支柱墩模板→柱墩混凝土施工→（螺栓保护）→土方回填→(设备基础施工)→柱墩砌体施工→土方回填→地坪施工→交付安装。

施工测量准备工作是保证施工测量全过程顺利进行的重要环节，包括图纸的审核，测量定位依据点的交接与校核，测量仪器的检定与校核，施工测量等；

1、检查图纸的平面位置、标高是否有矛盾，及时发现问题，及时向有关人员反映，及时解决。

2、对所有仪器设备进行检查校核。

6#锅炉轴线及螺栓标高示意图

主轴线其交角差不应大于±10"

水平距离丈量相对误差不应大于1/8000。

其精度应符合二级导线的精度要求。

在土方开挖完成后，进行结构施工时，以首级控制网为依据，引测坐标到锅炉基础垫层上放样轴线，以满足结构施工的要求。

2、上部结构螺栓轴线放样

根据本工程的结构形式和特点，建立二级平面控制网来控制锅炉整体施工。

首级控制采用GPS网，由业主单位委托宁波永耀公司完成；

附:控制网（第七次）成果表

北仑发电厂三期工程控制网（第七次）成果表

制表：蓝远堂　　　　　　校核：张小庆 填表日期：2006年11月15日

注：带括号的高程本次未测，为上次成果。

注：A、B为北仑电厂建筑坐标系统； X、Y为宁波独立坐标系统（中央子午线为121°30′）；H为吴淞高程基准。

北仑电厂建筑坐标（A、B）转换为宁波独立坐标系统（X、Y）的公式为：

Y=629187.2818+B*0.759711104+A*0.650260746

1、A=1134.9420、B=851.6364

2、A=1110.1692、B=805.9684

3、A=1110.3696、B=881.1040

4、A=1159.9173、B=881.3665

5、A=1159.9658、B=805.9784

平面控制网的精度技术指标应符合下表的规定；

根据螺栓定位相对精度高特点，在二级网的基础上，以一点位起算坐标，以另一点位为起算方向，确保螺栓的相对精度达到规范要求。螺栓的定位方法是以视准线法为主结合钢尺丈量，具体操作如下：

1、核对设计图纸的螺栓轴线及高程，有问题及时上报;

2、计算轴线坐标及高程并绘制草图，经监理复核无误后方才使用;

3、建立局部高精度的控制网作为放样基准点(6#锅炉控制网见上图)，然后将仪器大致安放在轴线上，以测边交会法测出测站坐标，算出测站坐标与设计轴线坐标的差值，以视准线法放螺栓轴线。

4、放样完成后，复测轴线坐标，用鉴定过的钢尺丈量轴线之间的间距，满足规范要求后进行下一工序。不符合要求重新测量。

5、螺栓放样完成后，经自检和质量科检查无误后，填写施工测量定位报验表并报监理验收，验线合格后，进行下一步施工。

三、高程测量及沉降观测

高程测量:为保证工程施工的竖向精度，以水8（H=5.8052m、相对标高为＋0.6652m）高程点为基准引测。水8离6#锅炉距离近，直接引用其高程。基础砼面标高误差控制±15mm;

根据本工程土质情况及已有基础的沉降量,锅炉螺栓标高控制在比设计值超高15mm,以对冲锅炉基础浇筑砼后产生的沉降。

沉降观测:按设计图的要求,对锅炉基础设制多个沉降观测点(每个独立承台面、筏板基础四个角点及G2,G4/K4柱墩边),宜对称选用承台面(在砼面上预埋铁件)及地脚螺栓;在砼浇筑前后,对指定的几个螺栓进行定期的跟踪监测,记录沉降数据,指导下一步其它工程的工作.

回填土:对于基础设立于软土地基的结构,基坑边存在大型机械作业或单侧回填土方时,非常容易产生基础的水平位移;为保护锅炉基础砼浇筑后的地脚螺栓成果,在回填土方时,要求各方向均衡回填;

选用图纸指定的碎石配合比回填料,四周同时按300mm的分层压实回填,每层都必须在现场取样合格后方可进行上一层的回填,当基坑回填到筏板基础承台面后,再进行筏板基础内空洞处进行分层回填,按锅炉基础图及锅炉地下设施图的实际情况,分区域预留设备基础或地下沟道位置,等地下设施完成并同时做好地脚螺栓的围护,再按下部回填土的方案回填至毛地坪的标高,等待毛地坪的浇筑.

本工程桩头切割前使用水准仪打出要切割的标高并用红油漆划出位置，采用割桩专用夹具把桩夹牢后用氧气乙炔进行切割。切割后桩头采用吊机吊出基坑后运送到业主指定的场地。桩顶采用甲供10mm厚盖板与桩顶进行焊接，为保证桩不漏水，此处焊缝必须满焊，另每根桩采用12Φ20钢筋与桩身进行焊接，每根钢筋锚固长度不少于1020mm，焊接长度采用双面焊，焊缝长度不少于100mm。

原材料：材料进场后，首先进行外观检查，钢筋表面不得有裂纹、结疤和折叠等；然后核对其产品合格证、出厂检验报告等；最后分批、分型号堆放整齐，并按现行国家标准抽取试件作力学性能检验。原材料实验合格后，进行材料报审，然后通知车间加工, 并做好材料跟踪报告。

直螺纹套筒必须有出厂合格证及型式检验报告.

钢筋试验分批、分炉罐号、分规格进行，并且不大于60t进行抽样试验一组。

本工程钢筋型号：底板水平主筋为Φ36、Φ32，侧向筋为Φ28，底板内构造分布筋为Φ12；上部结构柱插筋为Φ36、Φ28部分独立基础采用Φ16，箍筋为Φ20；底板上短柱主筋为Φ36、Φ32等，箍筋为ф12，桩锚筋为Φ20。

钢筋连接：底板水平筋、上部结构柱插筋一律采用等强度滚轧直螺纹连接，底板内构造分布筋及板侧网格采用直螺纹连接或者绑扎搭接，柱内箍筋如需接长一律采用闪光对焊进行连接。

等强度滚轧直螺纹连接技术

直螺纹连接是将两根待接钢筋端头用套丝机滚轧出外丝，然后用带内丝的套筒将钢筋两端拧紧使钢筋连接成一体，达到接头与被连接钢筋等强度的接头方法。它具有接头可靠、操作简单、不用电源、全天候施工、节约成本、施工速度快等优点。

直螺纹套筒尺寸应与钢筋端头螺纹的牙形与牙数匹配，套筒采用专业工厂制作。套筒的验收应检查套筒的规格、型号与标记，套筒的内螺纹圈数、螺距与齿高以及螺纹有无破损、歪斜、不全、锈蚀等现象。

钢筋直螺纹加工：直螺纹加工前,必须用卡尺测出套筒内螺牙直径,调整螺牙口径,加工小量螺纹进行模拟连接,进行模拟连接接头试验,合格后方可进行批量加工;钢筋下料时，应采用无齿锯切割。其端头截面应与钢筋轴线基本垂直，并不得翘曲。将钢筋两端卡于套丝机上套丝。

钢筋连接:连接钢筋时,钢筋规格和连接套的规格应该一致,并确保钢筋和连接套的丝扣干净完好无损;采用预埋接头时,连接套的位置、规格和数量应符合设要求。带连接套的钢筋应固定牢，连接套的外露端应有密封盖；钢筋连接可用普通扳旋合接头到位。检验外露有效丝扣牙数在3牙之内。

钢筋接头强度的检查：在正式连接之前，按每种规格钢筋接头每500个为一批，取3个接头试样作单向拉伸强度试验。试样均合格，符合A级的性能要求。

合格接头标准：抗拉强度应大于等于钢筋母材的抗拉强度标准值，且大于等于0.9倍钢筋母材强度。

钢筋加工前，必须由钢筋翻样画出钢筋翻样图，出具钢筋加工料单，并经该单位工程施工员审核签字后，方可送与车间按图进行加工。同时必须清除表面泥污、铁锈等，保持表面洁净。

钢筋统一在钢筋车间制作、加工。

盘条钢筋采用调直机调直。

钢筋在加工过程中如发生脆断、焊接性能不良或力学性能显著不正常时，应及时向上级技术负责人报告，并按规范要求取样做化学分析或焊接试验，并立即停止使用该批钢筋。

根据本工程钢筋加工工作量，配置以下加工机械：闪光对焊机4台，钢筋切断机4台，钢筋直螺纹轧丝机4台,弯曲机4台，弯箍机2台，调直机2台。

钢筋加工过程中半成品分批、分型号、挂牌堆放在车间外的半成品堆场，料单上钢筋加工完成，须经过技术员对单验收合格以后方可运至现场绑扎；

底板垫块及上层钢筋支撑：

由于锅炉基础底板钢筋直径大、重量大，且底排筋离垫层面100mm，上下层钢筋标高不易控制，因此现把底板混凝土垫块采用100mm×100mm混凝土条带作为支撑，上层钢筋撑筋均改为角钢。其施工工艺如下：

在砼垫层浇捣筑后，以2m间距浇注混凝土条带，标高按照桩顶拉线控

制，桩范围内钢筋采用桩顶支撑；

基础在桩顶上焊∠75×10角钢作为钢筋支撑架立杆,立杆高分为

3020mm、2890mm等几种；连杆采用∠50×6角钢、钢筋支撑杆采用∠75×10角钢通常布置。

沿底排钢筋走向的垂直向（即K1→K7轴方向）通长布置∠50×6角钢

在立杆与纵横杆间布置∠50×6角钢斜撑。

具体设计图纸及计算书见附件。

钢筋半成品采用平板拖车或自制钢筋运输车运至现场,考虑工程进度的因素,在运输钢筋时的装卸工作均采用25t汽车吊,加快工程进度。

现场钢筋绑扎在施工员、钢筋翻样的指导下，严格按照施工图及有关规范进行。

钢筋安装就位前应先进行轴线复核，并弹边框及柱的位置线，然后根据钢筋间距画出钢筋摆放位置线。

由于上下层钢筋高差大（3.3m），在绑扎上层钢筋时，必须在下层钢筋绑扎结束后，四周搭设必要的操作架。

筏板基础因钢筋单根长度过长,需用多根原材料连接,因原材料出厂时有偏大误差,钢筋绑扎成型后,总有一侧出现保护层过小或没有,这种情况应在绑扎前,钢筋网一端按图纸要求对平,另一端则在钢筋上画出钢筋的设计要求长度,统一用乙炔割除,并清理干净;

钢筋绑扎结束后，经钢筋翻样和班组自检后，由施工员、质量员进行复查，然后通知监理、业主等进行隐蔽工程验收。

模板选用：本次锅炉基础主要采用普通定型组合钢模，部分独立基础采用大模板，为了混凝土保温，内趁25mm厚泡沫板。

加固件：用回形销、对拉螺栓、钢管、扣件等固定、连接、支撑; 竖向支模螺丝采用φ12＠750，横向支模螺丝采用φ12＠600，基础支模螺丝与钢筋支撑架焊接或与钢筋直接焊接，焊缝长度必须大于120mm，与钢筋焊接时两端对应焊接（两端焊在同一根钢筋上），模板外侧一端用L75×8,L=150mm角钢，螺杆采用双螺母固定。

对模板进行清理、涂刷脱模剂，检查钢管、扣件等固定件是否无裂缝、

支模前对轴线、框线（即基础边线）、柱边线进行复核。

为了控制混凝土浇筑后的温度，在支模时将基础边线向外放大25mm，在钢模内侧安放25mm厚塑料泡沫板，以做保温用，在拆模时注意保护，当砼内外温差稳定时方可清除。

模板安装要求接缝严密，不漏浆，加固稳妥、无遗漏，砼浇筑过程中专人值班，随时检查，一旦发现加固不到位的情况及时采取加固措施。

切实保证预埋件位置、标高准确，数量、型号正确。

拆模时间不宜过早，需根据混凝土内温升情况和降温情况确定。

混凝土对模板侧压力计算（下列二式计算，并取二式中的较小值）

F=0.22=γct0β1β2V1/2

F—新浇筑砼对模板的最大侧压力（KN/m2）

γc—砼的重力密度(KN/m3)

t0—新浇砼的初凝时间(h),可采用t=200(T+15)计算;这里我们T取10℃

V— 砼的浇灌速度(m/h)，根据本工程实际测算约0.7m/h。

H— 砼侧压力计算位置处至新浇筑顶面的总高度(m)

β1—外加剂影响的修正系数;这里取1.0.

根据本工程实际情况进行计算

F=0.22γct0β1β2V1/2 =0.22*22.8*5*1.0*1.15*0.71/2=24.13 KN/m2

按取最小值，故最大侧压力为24.13 KN/m2

模板拉杆的计算公式 P=F*A

P—模板拉杆承受的拉力（N）

F—混凝土的侧压力（N/m2）

A—模板拉杆分担的受荷面积（m2），其值为A=ab

a—模板拉杆的横向间距（m）

b—模板拉杆的纵向间距（m）

由式计算本工程的对拉螺栓拉力是否满足要求

本工程对拉螺杆间距布置约为0.6m×0.75

P=F*A=24130*0.6*0.75=10859N

模板采用的Ф12螺栓，其容许拉力为12900N﹥10859N；满足要求。

(公式引自中国建筑工业出版社《建筑施工计算手册（2001年7月第一版）》

锅炉基础底板最大的一次砼量为9400m3,除一个筏板基础有7450m3砼量外,同时有22只不同大小的独立承台,相互之间均由地梁连接成一个整体,如何成功浇筑该次砼是本工程中关键之一。

锅炉基础体积较大，为了保证其良好的整体性，整个基础混凝土一次性浇筑完成。为此浇筑混凝土前必须考虑混凝土搅拌能力和浇筑强度（即每小时浇筑混凝土量）。混凝土最大浇筑强度：

锅炉基础厚3.3m，基础最宽13.3m(最不利面)，其中混凝土浇筑时自然坡度按1：6，则基础最大水平浇筑面积：

F=（3.32+（3.3*6）2）1/2*13.3=266.97m2，

如按浇筑时水泥初凝时间为2小时考虑（最不利条件），每层浇筑厚度为0.3m计算，则有：

R=（266.97*0.3）/2=40m3/h。

现计划投入一座HZS100混凝土搅拌站、一座HZS75D混凝土搅拌站，其中HZS100混凝土搅拌站砼理论产量为100m3/h，实际出产混凝土的能力85 m3/h，HZS75D混凝土搅拌站砼理论产量为75m3/h，实际出产混凝土的能力60 m3/h，从而二台搅拌楼合计生产砼能力为85+60=145 m3/h,本次浇筑共用四台泵,最不利面在浇筑砼时考虑采用两台泵送砼,该处每小时可供砼约60～70m3>40m3/h，则搅拌站可以满足施工要求。

原材料供应及质量保证：

在混凝土浇筑3天前，通知水泥、砂、石、粉煤灰厂家提前备货，并在浇筑前贮备一部分材料，如果有一种材料没有明确落实则不准浇筑混凝土。

水泥、减水剂等进场必须有出厂合格证明和质保书，对其品种、标号、出厂日期等严格检查验收，及时作好复查试验并做好水泥跟踪。

控制程序：根据工程需要委托试验室设计配合比→隐蔽工程验收和技术复核→浇筑通知单（经监理、试验室会签）→混凝土的生产（搅拌记录和混凝土质量控制记录）→混凝土的运输、混凝土浇捣（浇捣混凝土质保措施）、试验室取试样（试验报告出来后定时做好混凝土强度报告管理记录、混凝土强度数理统计）→养护和拆模（做好养护记录）→及时做好混凝土质量检验评定。

混凝土搅拌由专人负责，每一工作班正式称量前，应对计量设备进行零点校核，根据设计配合比确定每盘材料用量。

生产过程中应测定骨料含水率，当含水率有显著变化时，应增加测定次数，依据测检结果及时调整骨料用量和用水量。

严格按规定控制混凝土搅拌时间。拌和时间取决于搅拌机的容量、材料装入量等，本次混凝土搅拌时间统一为40s，由搅拌系统上电子系统计时。

做好搅拌记录和混凝土质量控制记录。

本工程底板浇筑时配备10辆砼运输车作为搅拌站到现场的运输工具，现场混凝土采用3台HBT80C泵车、2台HBT60C泵车(其中一台备用)、1台汽车泵输送入模，泵车放置于炉后外临时道路及机组排水槽场地上，基础内泵管呈对称状态布置，混凝土由K4/G2点附近开始浇筑，同时配备9辆砼运输车。平面布置如下图：

要了解浇注前二天的天气预报，要避开大雨天浇筑，并备足塑料布，以备雨天覆盖使用。

浇注顺序：靠固定端独立基础→中间筏板基础施工→靠集控楼侧独立基础→施工缝凿毛处理→柱墩施工缝处理→柱墩混凝土施工

由于本工程对地脚螺栓的精度要求高，本工程施工时计划在筏板基础与周边独立基础同时浇筑,所以如何浇筑如此大方量的砼对项目全体人员及浇筑班组是一个非常大的考验。

本工程配备插入式振捣器40根，其中施工时每台泵车配备5根并由专人操作，剩余15根作为备用，施工时应符合操作规范，使混凝土均匀、密实。

对有螺栓处浇筑时控制好砼上升速度并控制泵管不得直对螺栓浇注，以保证螺栓在浇筑过程中不发生位移、歪斜等现象。

砼浇筑至设计标高后，砼表面应用抹子抹平，在砼终凝前进行二次抹面压光，以闭合收水裂缝。

混凝土采用斜面分层赶浆法连续浇捣，一次完成。

混凝土浇筑过程中如发现模板、钢筋变形、移位，及时停止该处混凝土浇注，并在混凝土初凝的时间内进行校正和加固，以保证混凝土连续浇筑。

混凝土养护：浇筑后10～12小时开始进行养护。采用二层塑料膜二层养护布共四层的方法覆盖养护（或者采用二层塑料膜一层棉被共三层的方法覆盖养护），养护时间根据测温记录确定。砼中心温度与大气温度差小于25℃时方可收回塑料膜、养护布。

混凝土强度达到混凝土棱角不被破坏时方可拆模。

大体积混凝土温控措施见专项技术措施《大体积混凝土施工方案》

本次砼浇筑为锅炉基础底板,G1,G7/K0～K6及K3～K6/G3～G5基础承台为独立承台,并与筏板基础以地梁相连,结构错综复杂,泵管行走路线很难保证砼浇筑过程中不出现冷缝;

为保证砼在浇筑过程中,不出现冷缝,浇筑过程顺利,考虑在G3,G4/K3～K5之间地梁及G5/K5,K6之间地梁留设四条临时施工缝;在开始浇筑时,浇筑起始点在K4/G2附近,同一时间把G3/K3～K5的三个承台浇筑完,再向不同的两个方向浇筑筏板基础,估计时间为第一天的8小时以内完成,基础承台估计为开浇后55小时左右时间段完成(要求该承台浇筑速度放慢),有施工缝的地梁在该区完成后24小时后即拆除施工缝,并完成施工缝清理封口作业,等待砼从G5轴基础承台方向与其接融;

G5/K6基础承台从基础承台完成到G5/K5基础承台开始浇筑砼时,可能时间不会达到24小时,为保证施工缝处已浇砼的表观质量,可以把该处的施工缝改成伸缩缝的形式,中间留设一段800mm左右的空档留在以后再处理;为减少该地梁的作业复杂性,要求在浇筑G5/K6承台时首先把该地梁浇筑完成,加大该地梁施工缝错开时间,减少不必要的施工难度.

7.1大体积砼裂缝产生的原因

在浇筑大体积混凝土时，由于混凝土的体积大，温度高，凝结快（一般温度达30℃时，其凝结要比20℃时快1～3h），浇筑混凝土的结束时间也相应缩短，这样容易产生接槎不良，同时在混凝土的硬化过程中，产生的水化热不易散发，冷却时的体积变化大，混凝土容易出现裂缝。混凝土浇筑及养护过程中也会由于混凝土内外温差过大出现裂缝，因此在大体积砼浇筑和养护中必须采取控温措施。

大体积混凝土的养护，应根据气候条件采取控温措施，并按需要测定浇筑后的混凝土表面和内部温度，将温差控制在设计要求的范围以内；当设计无具体要求时，温差不宜超过25℃，施工现场一般根据热工计算情况多数采用塑料薄膜及养护布覆盖，用增减保温材料及测温来控制温差。

7.2控制温度和收缩裂缝的技术措施

为了有效地控制有害裂缝的出现和发展,必须从控制混凝土的水化升温、延缓降温速率、减少混凝土收缩、提高混凝土的极限拉伸强度、改善约束条件等方面全面考虑，结合实际采取措施。

为了保证混凝土内外温度差不超过25℃，在组合钢模内衬25mm厚塑料泡沫板，在基础表面覆盖塑料薄膜及养护布，以减少基础表面热量过快散发，从而控制混凝土内外温差，延缓表面降温速率。覆盖塑料薄膜及养护布需在混凝土二次抹面后三至五个小时内完成，首先覆盖一层塑料薄膜，然后覆盖一层养护布，再覆盖一层塑料薄膜，最后再覆盖一层养护布，（或者首先覆盖一层塑料薄膜，然后覆盖一层棉被，再覆盖一层塑料薄膜）每层之间应有搭接。

锅炉基础底板大体积混凝土浇捣时间为12、1月,外界气温不高为有利条件，可以较好的控制混凝土拌合物的入模温度。

在混凝土浇捣完之后，做好砼的保温保湿养护，充分发挥徐变特性，减低温度应力，注意避免曝晒，注意保湿。

采取长时间的养护，根据气温及测温情况确定合理的拆模时间，延缓降温时间和速度，充分发挥砼的“应力松弛效应”。

加强测温和温度监测与管理，实行信息化控制，随时控制混凝土内部的温度变化,内外温差控制在25℃以内，基础上表面温差和基底面温差均控制在1月平均温度以内,及时调整保温及养护措施,使混凝土的温度梯度不至过大,以有效控制有害裂缝的出现。

在结构完成后及时回填土,避免其侧面长期暴露。

7.3混凝土浇筑前的裂缝控制计算

在大体积砼浇筑前，根据施工拟采取的防裂措施和现有的施工条件，先计算砼的水泥水化热的绝热最高温升值、各龄期收缩变形值、收缩当量温差和弹性模量，然后通过计算，估量可能产生的最大温度收缩应力，如不超过砼的抗拉强度，则表示所采取的防裂措施能有效控制、预防裂缝的出现；如超过砼的抗拉强度，则可采取措施调整砼的入模温度、降低水化热温升值、降低砼内外温差、改善施工操作工艺和砼拌合物性能、提高抗拉强度或改善约束等技术措施重新计算，直至计算的应力在允许的范围。

Th=(mc+K·F)Q/c·ρ

式中Th─砼最大绝热温升值(℃);

mc─每立方米砼水泥用量(包括膨胀剂),按304+30=334kg计算;

F─砼活性掺合料用量(kg/m3),本工程掺合料为粉煤灰91kg/m3;

Q─水泥28天水化热(kJ/kg),普硅42.5水泥Q =375kJ/kg;

c─砼的比热,取0.97kJ/(kg·K);

ρ─混凝土的质量密度，取2400 kg/m3；

本工程砼块体最大绝热温升

Th=(mc+K·F)Q/c·ρ=(334+0.3×91)×375/0.97×2400=58.2℃

T1(t)=Tj+Th·ξ(t)

式中T1(t) ─t龄期砼中心温度;

Tj ─砼浇筑温度,本工程根据季节取平均温度17℃;

ξ(t) ─t龄期砼降温系数,查表3天为0.70,9天为0.66,15天为0.48;砼厚度3300mm;

T1(3)=Tj+Th·ξ(3)=17+58.2×0.70=60.74℃;

T1(9)=Tj+Th·ξ(9)=17+58.2×0.66=58.41℃;

T1(15)=Tj+Th·ξ(15)=17+58.2×0.48=47.94℃;

2.各龄期混凝土收缩变形值

式中εy(t) ─各龄期（d）混凝土的收缩相对变形值；

Mi─考虑各非标准条件下的修正系数。

(3)=1.0×1.35×1.0×1.21×1.2×1.09×0.77×1.43×1.0×0.95 =2.235

(7)=1.0×1.35×1.0×1.21×1.2×1.00×0.77×1.43×1.0×0.95 =2.05

(28)=1.0×1.35×1.0×1.21×1.2×0.93×0.77×1.43×1.0×0.95=1.907

⒊各龄期混凝土收缩当量温差

式中Ty(t)─各龄期（d）混凝土收缩当量温差(℃);

⒋各龄期混凝土弹性模量

式中E(t)─混凝土从浇筑至计算时的弹性模量（N/mm2）

E0─混凝土的最终弹性模量（N/mm2）。

⒌混凝土的温度收缩应力

T0—混凝土的入模温度(17℃);

Th—混凝土浇筑后达到稳定的温度(17.6℃);

S(t)—徐变影响的松弛系数，取0.4；

R—混凝土的外约束系数，取0.4；

v—混凝土的泊松比，取0.18。

=0.540<3.08

=1.255<3.84

=1.694<3.15

(公式引自中国建筑工业出版社《建筑施工手册（缩印本第四版）》

7.4砼浇捣后养护措施理论设计计算

砼在浇捣前，应根据经验公式计算，了解砼浇捣后所采取的养护措施、防裂缝措施能够有效控制和预防有害裂缝的出现。

本工程所采取的养护措施为一层塑料薄膜一层养护布，一层塑料薄膜又一层养护布（或者2层棉被）的养护方法。

大体积砼配合比为(kg/m3)水泥:粉煤灰:砂:碎石:膨胀剂:水:减水剂=304:91:684:1049:30:190:5.70

1.砼的水化热绝热温升值

Th=(mc+K·F)Q/c·ρ

式中Th─砼最大绝热温升值(℃);

mc─每立方米砼水泥用量(包括膨胀剂),按304+30=334kg计算;

F─砼活性掺合料用量(kg/m3),本工程掺合料为粉煤灰91kg/m3;

Q─水泥28天水化热(kJ/kg),普硅42.5水泥Q =375kJ/kg;

c─砼的比热,取0.97kJ/(kg·K);

ρ─混凝土的质量密度，取2400 kg/m3；

本工程砼块体最大绝热温升

Th=(mc+K·F)Q/c·ρ=(334+0.3×91)×375/0.97×2400=58.2℃

T1(t)=Tj+Th·ξ(t)

式中T1(t) ─t龄期砼中心温度;

Tj ─砼浇筑温度,本工程根据季节取平均温度17℃;

ξ(t) ─t龄期砼降温系数,查表3天为0.70,9天为0.66,15天为0.48;砼厚度3300mm;

T1(3)=Tj+Th·ξ(3)=17+58.2×0.70=57.74℃;

T1(9)=Tj+Th·ξ(9)=17+58.2×0.66=55.41℃;

T1(15)=Tj+Th·ξ(15)=17+58.2×0.48=44.94℃;

要求砼中心温度与表层温度之差不得超25℃;

上节计算出砼中心温度最大为57.74℃,要求表层温度大于32.74℃;

本工程上表面拟采用二层养护布覆盖(布厚度50×2mm)及两层塑料薄膜,计算厚度采用11mm;侧表面采用25mm厚泡沫板;

DB61／T 1008-2016 城市轨道交通工程质量验收规范 第1部分：环境卫生养护布传热系数λx=0.031(套用矿棉);

泡沫塑料传热系数λx=0.035;

砼导热系数λ取2.33W/(m·K);

砼厚度h为3300mm;

β=1/［∑δi/λi+1/βq］

T／CAEPI 3-2016标准下载=1/［0.01/0.031+0.001/0.035+1/23］