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某工程脚手架工程施工组织设计.doc

第二章 第外脚手架方案选择 4

第三章 落地式双排脚手架设计与验算 7

第四章 悬挑式外脚手架设计与验算 21

YD／T 1363.2-2014标准下载第五章 施工准备 46

第六章 外脚手架的搭设和拆除 50

第七章 脚手架的管理 56

第八章 质量保证体系 65

第九章 安全防护措施 67

第十章 文明施工 71

杭州**大厦是由杭州**房地产开发有限公司投资兴建的集商场、办公、住宅于一体的综合性商业房产开发项目。工程位于杭州市**区**大道**#地块，杭州火车站附近，地理位置显著。工程占地面积，包括一幢办公楼、三幢酒店式写字

楼及商场裙房等5 个单体组成，框架剪力墙结构，建筑造型十分丰富，地下结构2 层，地上最高24 层，总建筑面积。二、建筑物基本情况㈠．楼层平面情况

建筑物结构造型丰富，地上裙房结构平面极不规则，由很多弧线组成，对外脚手架的搭设提出了很高的要求。地下结构平面除北侧及西侧分别为东西走向和南北走向外，其余均存在不同变化。

地下室部分轴线间距主要为三种： 、 、 。

从地上五层开始，办公楼及酒店式写字楼为标准层，平面布置由东向西高低布置。㈡．楼层立面情况

该建筑物楼层主要有三种层高（、、），办公楼标准层高，3 幢酒店式写字楼标准层高均为，裙房和办公楼及酒店式写字楼1～3 层层高位

。地下二层标高为， 办公楼高，3 幢酒店式写字楼从东向西分别

三、拟采用规范及设计资料

对于本工程，由于建筑物外形较为复杂，且平面多为弧线组成，对外脚手架的形式和搭设提出了较高的要求。鉴于此，为确保本工程的工期要求及质量、安全文明施工，针对本工程的特点，施工用外脚手架地下部分采用落地式双排钢管外脚手架，地上部分1～3 层采用落地式双排钢管外脚手架，4 层以上采用悬挑式钢管外脚手架。

2．地上1 至3 层部分

本工程裙房为3 层，高度较小，为便于施工，采用落地式全封闭双排脚手架，地下室结构完成后，进行裙房外脚手架的搭设。因出±0.000 后结构除X1/Y1~Y5 轴线处及车道转弯处外，结构均向内收缩以上，裙房高度，外脚手架可以一次性到顶。故除X1/Y1~Y5 轴线处及车道转弯处外，外脚手架均可以搭设在地下一层顶板上。

本处所指特殊部位为办公楼D 楼与酒店式写字楼C 楼连接部分。由于在连接处设置多功能厅（原为游泳池），对外架的总体布置有一定的影响。考虑到结构及现场

实际情况，拟在此处4~5 层结构、多功能厅部位以上办公楼及酒店式写字楼6~7 层结构设置双排落地式脚手架。8 层结构以上与前一节所述采用悬挑式外脚手架。二、构造尺寸选择

本工程各部位所用外脚手架，其构造要求见下表及附图：

落地式双排脚手架设计与验算

一、构架的形式、特点和构造要求㈠．组成

立杆接头采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于； 各接头中心距主节点的距离不大于 。

上下立杆采用对接连接，立柱的搭接长度不小于，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于。立杆垂直度偏差不得大于架高的1/400，每根立杆按计，即单根立杆垂直度偏差不大于 。

开始搭设立柱时，每隔6 跨设一根抛撑，直至连墙杆件安装完毕后，方可根据情况拆除。当搭设至有连墙杆件的构造层时，搭设完该处的立柱、纵向水平杆、横向水平杆后，立即设置连墙件。

2．大横杆大横杆置于小横杆之下，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧；其长度大于3 跨、不小于，同一步大横杆四周要交圈。

大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内。相邻接头水平距离不小于 ，各接头距立柱的距离不大于 ，并避免设在纵向水平杆的跨中。

每一立杆与大横杆相交处（即主节点）， 都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不大于 。小横杆间距应与立杆柱距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，可在两立柱之间再等间距设置增设1～2 根小横杆，其最大间距不大于 。

小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于 ；伸出里排大横杆距结构外边缘 ，且长度不大于 。若同步内有小横杆超过这一限制，要在作业层采取钢管三角斜撑的方式予以加固。上、下层小横杆应在立杆处错开布置，同层的相临小横杆在立柱处相向布置。

每一主节点必须设置一根横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上，该杆轴线偏离节点的距离不大于 ，靠墙（柱）一侧的外伸长度不大于 。操作层上非主节点处的横向水平杆宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不大于柱距的1/2。

纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮 处的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。靠边坡的立柱轴线到边坡的距离不小于 。

5．剪刀撑本脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置，采用单杆通长剪刀撑。

剪刀撑每6 步4 跨设置一道，斜杆与地面的夹角在45°～60°之间。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2 至4 个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于。最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在 内。

剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度≥，应用3 个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离≥。

横向斜撑搭设在同节内、由底至顶层呈“之”字型、在里、外排立柱之间上下连续布置，斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的立柱或横向水平杆的伸出端上。除拐角处设横向斜撑外，中间应每隔6 跨设置一道。

脚手板采用定制的竹笆板。在作业层下部架设一道水平兜网，随作业层上升，同时作业不超过两层。首层满铺一层脚手板，以上每施工也要满铺一层脚手板，并设置安全网及防护栏杆。

脚手板设置在三根横向水平杆上，并在两端 处用直径16 号铅丝箍绕2～3 圈固定。当脚手板长度小于 时，可采用两根小横杆，并将板两端与其可靠固定，以防倾翻。

脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝中设两根小横杆，各杆距接缝的距离均不大于。靠墙一侧的脚手板离墙的距离不应大于。拐角处两个方向的脚手板应重叠放置，避免出现探头及空挡现象。

连墙件采用刚性连接，垂直间距为楼层层高、水平间距为，同一位置设置两道连墙杆。连墙杆用ф48×3.5 钢管，通过十字扣件与预埋在楼层边框梁上的钢管连接。

连墙件横竖向顺序排列、均匀布置、与架体和结构立面垂直，并尽量靠近主节点（距主节点的距离不大于） 。连墙杆伸出扣件的距离应大于。底部第一根大横杆就开始布置连墙杆，靠近框架柱的小横杆可直接作连墙杆用。

脚手架要满挂全封闭式的密目安全网。密目网采用1.8× 的规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆里侧。作业层网应高于平台，并在作业层下步架处设一道水平兜网。在架内高度 处设首层平网，往上每隔五步距设隔层平网，施工层应设随层网。

作业层脚手架立杆于 及 处设有两道防护栏杆，底部侧面设 高的挡脚板。㈡．构造形式

由于施工过程中主要荷载都在立杆内部，简化计算后可按照下图进行结构受力分析而计算，F1，F2 均表示内外立杆对横杆的支撑力。

有关参数计取值： NGK——脚手板及水平杆自重； MGKmax ——脚手板及水平杆子中所产生的弯矩； qQK——施工荷载标准值，取3KN/m2；

NQK——施工荷载; MQKmax ——施工荷载标准值所产生的弯矩； M——弯矩设计值； σ——纵横向水平杆抗弯强度； ωmax ——纵横向水平杆扰度 G1——钢管自重标准值，取0.0384KN/m； G2——脚手板自重标准值，取0.35KN/m； la——脚手架一跨长，取； lb——脚手架内外立杆间距，取。 小横杆所承受的力来自大横杆以及加密大横杆，再加上脚手板的重量以及施工荷

载。NGK=(4 la + lb)×G1+ la×lb×G2=（4×1.5+1.0）×0.0384+1.5×1.0×0.35=0.7938KN MGKmax= NGK×lb/8=0.7938×1.0/8=0.0992KN.m NQK= qQK×la×lb=3.0×1.5×1.0=4.5KN MQKmax= NQK×lb/8=4.5×1.0/8=0.5625KN.m M=1.2×MGkmax+1.4×MQkmax=1.2×0.0992+1.4×0.5625=0.90654 KN.m σ=M/W=0.90654×106/5.08×103=178.453N/mm2＜[f]=205N/mm2 ωmax=5×（NGK+ NQK）×lb3/（384×E×I）

=5×（0.7938+4.5）×103×1.03×109/（384×2.06×105×1.219×105） =＜lb/150=1000/150= ∴满足施工要求。

2．纵向水平杆强度及扰度验算 NGK=4la×G1+ la×lb×G2/4=1.5×0.0384+1.5×1.0×0.35/4=0.1889KN MGKmax= NGK×lb/8=0.1889×1.0/8=0.0354KN.m NQK= qQK×la×lb/4=3.0×1.5×1.0/4=1.125KN MQKmax= NQK×lb/8=1.125×1.0/8=0.2109KN.m M=1.2×MGkmax+1.4×MQkmax=1.2×0.0354+1.4×0.2109=0.3023 KN.m σ=M/W=0.3023×106/5.08×103=59.51N/mm2＜[f]=205N/mm2 ωmax=0.99×（NGK+ NQK）×lb3/（100×E×I）

=0.99×（0.1889+1.125）×103×1.03×109/（100×2.06×105×1.219×105）

=＜lb/150=1500/150= ∴满足施工要求。㈢．立杆验算 脚手架工程设计为双排架，立杆纵向间距为1500，从受力情况来分析，立杆可简化为一跨中所有竖向荷载的支撑点。简图如下：

有关参数及取值： N——计算立杆的轴向力设计值； NG1K——脚手架结构自重标准值产生的轴向力； NG1K——构配件自重标准值产生的轴向力； NQK——施工荷载标准值产生的轴向力； H——高度，经前面计算得：；

高度一个立杆纵距的自重 gk1=0.1248KN/m NG1K = H×gk1 = 16.8×0.1248 = 2.097KN

（1）构配件自重（包括脚手板、防护栏杆、挡脚板、密目网等）①．脚手板（每步设置1 层，共9 层，根据规范规定，脚手板应离开墙面

（2）施工均布活荷载按规范要求，此处取最不利情况，按荷载最大的结构脚手架考虑，即同时2 层作

业层施工。NQK= qk×la×lb×2=3×1.5×1.0×2=9.0KN

（3）垂直荷载组合N= 1.2×（NG1K+ NG2K）+1.4×NQK=1.2×（2.097+ 7.812）+1.4×9.0=24.491KN

（4）立杆稳定性计算f=N/ΦA=24.491×103/（0.186×2×4.89×102）=134.6N/mm2＜[f]=205 N/mm2

落地式脚手架最高点高程约8.950+16.8=，故取C 类高，其取值为1.0（其中8.950 位本工程±0.000）

μs——脚手架风荷载体型系数，查《建筑建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—2001)得出：敞开式脚手架的挡风面积为1.8×1.5×0.089=, 密目网的挡风系数为0.5，则在脚手架外立杆里侧满挂密目网后，脚手架的综合挡风面积为：

其综合挡风系数为φ=1.47015/（1.8×1.5）=0.5455

故背靠开洞墙、满挂密目网的脚手架风载体型系数为1.3φ=1.3×0.5455=0.7092

ωo——基本风压（KN/m2），查《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）得出，

杭州市50 年一遇的基本风压为0.5 KN/m2，故本处取此值进行计算。la——立杆纵距；h——立杆步距。ωk=0.7×μz×μs×ωo=0.7×1.0×0.7092×0.5=0.24822 KN/m2 组合风载时，其立杆的轴向力设计值为：MWK=ωk×la×h2/10=0.24822×1.5×1.82/10=0.12063 KN▪m MW=0.85×1.4 MWK=0.85×1.4×0.126846=0.144KN▪m f=N/(ΦA)+ MW/ W

=24.491×103/(2×0.186×4.89×102）+0.144×106/(2×5.08×103) =148.807/mm2＜[f]=205 N/mm2 ∴满足施工要求。㈣．连墙件的计算

1．连墙件扣件抗滑能力验算 N1——连墙件轴向力设计值 N1W——风荷载产生的连墙件轴向力设计值； ωK——风荷载标准值； AW——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧面的迎风面积，根据前面设计所述，

采用5.0×4.5=22.5.0m2 计算；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力，双排架取5.0KN； RC——扣件抗滑承载力设计值，此处刚性连接采用直角扣件，故取值为8.0KN/

只，本处同一位置共设置两道，故Rc=8.0×2=16.0KN。N1W=1.4ωK AW N1= N1W+ No=1.4ωK AW+ No=1.4×0.24822×22.5+5.0=12.819KN＜Rc=16.0KN

2．连墙杆及连墙杆预埋件稳定承载力验算连墙杆及连墙杆预埋件采用ф48×3.5 钢管，同一位置共两道，预埋件设置一道，

其稳定性为：f=N/ΦA=12.819×103/（0.186×4.89×102）=140.94N/mm2＜[f]=205 N/mm2 所以连墙杆及连墙杆预埋件满足要求。

㈤．楼面承载力验算 根据前面计算结果，可得出，单根立杆承载力为：N=30.044/2=15.022KN，经查

询本工程结构施工图可知，上人楼面设计活荷载大于2.0KN/m2。N——立杆传至楼面的轴心力设计值（以组合风载时计算）； Rd——底座承载力设计值，一般取40KN；

1．立杆底座验算 N=15.022KN＜Rd =40KN； ∴底座满足承载要求。

2．立杆楼面承载力验算本工程±0.00 楼板为人防顶板，设计承载力为50KN/m2。每根立杆所分摊面积为

S=la×lb/2=1.5×1.0/2=0.75 m2。故其平均分布荷载为N/S=15.022/0.75=20.029KN/ m2＜50KN/m2。所以满足承载要求。对于非人防楼面，底面采用铺设模板的形式进行均布荷载于楼面板上。

悬挑式外脚手架设计与验算

一、悬挑式外脚手架的组成及构造形式

悬挑式外脚手架除了由立杆、大横杆、小横杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪力撑、脚手板、连墙件及相关防护设施组成外，还需使用悬挑梁、钢丝绳、CO 型花篮螺栓。

本工程悬挑式钢管脚手架采用钢丝绳张拉式悬挑，外挑工字钢采用I14 工字钢，外挑长度根据具体情况而定，伸入楼面板端距外墙边为0.5 米，固定工字钢使用预埋在楼板面上的2ф16 的圆钢钢筋抱箍，工字钢挑出末端使用14 号钢丝绳斜拉在上一层梁上预埋的Φ25U 型拉环上，钢丝绳采用CO 型花篮螺栓连接。

脚手架钢管选用ф48×3.5， 立杆纵向间距为1.5 米，横向间距1.0 米，内立杆距外墙（有雨蓬部分以雨蓬计）0.35m， 大横杆间距为1.8 米，小横杆长度为1.5 米（视具体情况而定）， 每步外立杆设置两道栏杆，上皮高度为1200、中皮600， 下部设200 高挡脚板，每一施工层面设置200 高挡脚板。

脚手架与建筑物的连墙拉结采用在边梁预埋钢管刚性连接方式：预埋钢管采用ф48×3.5 钢管，水平距离4.5m（即三跨）， 竖向距离为楼层层高（4.8 米、3.6 米、3.0 米、2.2 米），同一位置设置两道连墙件。

钢丝绳张拉高度为楼层层高（4.8 米、3.6 米、3.0 米、2.2 米），吊点为工字钢末端。

以办公楼四层面至八层面（高差最大）计算为例：楼层高4.8 米+3*3.6 米=15.6 米，悬挑架高出施工层面1.8 米，总计：15.6+1.8=17.4 米，为方便计算，采用18.0 米对悬挑架高度计算荷载及对水平悬挑梁进行强度、刚度、稳定性等验算。㈡．办公楼部分水平悬挑梁设计及验算

水平悬挑型钢梁采用I14 工字钢，考虑到酒店式写字楼每四层一挑板（宽800）

查《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ30—2001）

脚手板自重标准值G1=0.35KN/ m2 安全网自重G3=0.01 KN/m I14 工字钢每米自重G4=0.1655 KN/m

： 栏杆、挡脚板自重标准值G2=0.14 KN/m 施工活荷载qk= 3KN/m2

高度一个立杆纵距的自重 gk1=0.1248KN/m NG1K = H×gk1 = 18×0.1248 = 2.2464KN

3．构配件自重（包括脚手板、防护栏杆、挡脚板、密目网等）

4．施工均布活荷载按规范要求，此处取最不利情况，按荷载最大的结构脚手架考虑，即同时2 层作

业层施工。NQK= qk×la×lb×2=3×1.5×1.05×2=9.45KN

5．垂直荷载组合 N= 1.2×（NG1K+ NG2K）+1.4 ×NQK

=1.2×（2.2464+7.8825）+1.4 ×9.45=25.3847KN 加上悬挑梁自重：N’=N+ G4×（lb+lc）=25.3847+0.1655×（1.05+0.35）=25.6164KN 则其线载为：q=N’/（lb+lc）=25.6164/（1.05+0.35）=18.297 KN/m 根据《钢结构设计规范》（GB50017—2002）规定进行下列计算与验算：计算模型：计算时只考虑钢丝绳的拉力，不考虑工字钢末端抱箍的作用，末端抱

箍的承载力作为安全储备。

6．I14 工字钢截面特性： 查《五金手册》第2 版得：Wx=1.02×105mm3 ，Ix=7.12×106mm4，自重

q=0.1655KN/m, 弹性模量E=2.06×105N/mm2，高度h=140mm 。q

7．工字钢最大弯矩 M max=q×l2/8=18.297×1.42/8=4.483KN▪m

8．工字钢强度验算 σ= Mmax /（γx×Wx） γx——截面发展系数，对工字形截面，查表得：γx = 1.05； Wx——对x 轴的净截面抵抗矩，查表得：Wx=1.02×105mm3。 f ——型钢的抗弯强度设计值，Q235 钢，取f=205N/mm2，工字形截面的抗弯

强度设计值为γx×205=1.05×205=215 N/mm2。σ=4.483×106/（1.05×1.02×105）=41.858N/mm2＜f=215N/mm2 ∴安全。

9．工字钢整体稳定性验算根据钢结构设计规范规定，轧制普通工字钢受弯要考虑整体稳定性问题。按附录

f=215N/mm2

10．工字钢刚度验算ω=5ql4/384EI=5×18.297×1.44×1012/（384×2.06×105×7.12×106）

=0.624mm＜l/400=1400/400=3.5 mm ∴满足要求。

11．钢丝绳的承载力验算

（1）钢丝绳的计算拉力

本工程采用的是φ14（6×19）的钢丝绳，根据前面所算得垂直荷载组合N=24.1247KN，其受理简图如下所示。

根据上图，有：∑Mc=0 Fsinα▪l－N▪l/2=0 根据工程实际情况，办公楼四层结构层高4.8m，标准层高3.6m，尺寸为确保安全，采用其中最小值进行验算。tanα=3.6/1.4=2.571 得sinα=0.932 则：F=N/（2▪sinα）=25.6164/（2×0.932）=13.743KN

（2）钢丝绳自身的极限承载力采用φ14（6×19） 公称抗拉强度为1870N/mm2 的钢芯钢丝绳，按下式求出其理

论承载力：F 理=α▪Fg/K α——考虑钢丝绳受力不均匀的钢丝破断拉力换算系数，6×19 结构为0.85； K——钢丝绳使用安全系数，本处取K=5； Fg——钢丝绳破断拉力总和，查《五金手册》第2 版可得：Fg=130.0KN； 则F 理=αFg/K=0.85×130.0/5=22.1KN＞F=13.743KN。故满足要求。

12．I14 工字钢后部锚固钢筋设计锚固钢筋选用2φ16 圆钢U 型箍预埋在悬挑层平板上（设计伸入楼板L=0.5m），

故U 型箍承受的拉力为：N3=Mmax/L=4.507/0.5=9.014KN U 型箍承受的拉应力为：N/A=N/（2πd2/4）=9.014×103/（2π×162/4）=22.416N/mm2＜[f]=205 N/mm2 ∴满足设计要求。

13．吊环的承载力计算本工程钢丝绳斜拉吊环采用φ12 圆钢预埋在上层墙面或边梁上，吊环所承受的

最大拉力为钢丝绳的设计拉力，根据前面计算所得，N=12.942KN 吊环承受的拉应力为：N/A=N/（2πd2/4）=13.743×103/（2π×122/4）=60.757 N/mm2＜[f]=205 N/mm2 ∴满足设计要求。

㈢．酒店式写字楼4～7 层结构水平悬挑梁设计及验算

水平悬挑型钢梁采用I14 工字钢，考虑到酒店式写字楼每三层一挑檐（宽60）以及每层均设有雨蓬（宽660），故外脚手架搭设在挑檐以外，内立杆至墙距lc =0.35+0.66=1.01m（取1.0m）， 外立杆离悬挑梁端100， 悬挑梁伸入楼面（以框梁计）500， 故悬挑梁长2.66 米（取2.7 米）， 圆弧部分最长4.1 米，在楼面上（框梁以内——非悬挑部分）预埋2ф16 的圆钢U 型箍对工字钢钢进行背焊固定，距外墙边0.5m。

酒店式写字楼4～7 层结构高共高2.2+3.0×3=11.2 米，在加上伸出施工层面约1.8 米，故H=11.2+1.8=13.0 米。故竹笆板按每步设置一层供需设置7 层。

查《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ30—2001）

脚手板自重标准值G1=0.35KN/ m2 安全网自重G3=0.01 KN/m I14 工字钢每米自重G4=0.1655 KN/m

： 栏杆、挡脚板自重标准值G2=0.14 KN/m 施工活荷载qk= 3KN/m2

高度一个立杆纵距的自重 gk1=0.1248KN/m NG1K = H×gk1 = 13×0.1248 =1.6224KN

3．构配件自重（包括脚手板、防护栏杆、挡脚板、密目网等）

4．施工均布活荷载按规范要求，此处取最不利情况，按荷载最大的结构脚手架考虑，即同时2 层作

业层施工。NQK= qk×la×lb×2=3×1.5×1.05×2=9.45KN

5．垂直荷载组合 N= 1.2×（NG1K+ NG2K）+1.4 ×NQK

=1.2×（1.6224+5.526）+1.4 ×9.45=21.808KN N’= N+ G4×（lb+lc）=21.808+0.1655×（1.05+1.0）=22.147 KN 则悬挑梁线载为：q=N/（lb+lc）=22.147/（1.05+1.0）=10.803KN/m

M max=q×l2/8=10.803×（1.05+1.0）2/8=5.675KN▪m 根据《钢结构设计规范》（GB50017—2002）规定进行下列计算与验算：计算模型：计算时只考虑钢丝绳的拉力，不考虑工字钢末端抱箍的作用，末端抱

箍的承载力作为安全储备。

7．悬挑梁强度验算 σ= Mmax /（γx×Wx） γx——截面发展系数，对工字形截面，查表得：γx = 1.05； Wx——对x 轴的净截面抵抗矩，查表得：Wx=1.02×105mm3。 f ——型钢的抗弯强度设计值，Q235 钢，取f=205N/mm2，工字形截面的抗弯

强度设计值为γx×205=1.05×205=215 N/mm2。σ=5.675×106/（1.05×1.02×105）=52.988N/mm2＜f=215N/mm2 ∴安全。

8．悬挑梁整体稳定性验算根据钢结构设计的规范规定，轧制普通工字钢受弯要考虑整体稳定性问题。按附

f=215N/mm2

9．悬挑梁刚度验算ω=5ql4/384EI=5×10.803×（1.05+1.0）4×1012/（384×2.06×105×7.12×106）

=1.7 mm＜l/400=（1050+1000）/400=5.125mm ∴满足要求。

10．钢丝绳的承载力验算

（1）钢丝绳的计算拉力

本工程采用的是φ14（6×19）的钢丝绳，根据前面所算得垂直荷载组合N=24.1247KN，其受理简图如下所示。

根据上图，有：∑Mc=0 Fsinα▪l－N▪l/2=0 根据工程实际情况，酒店式写字楼四层结构层高2.2m。tanα=2.2/（1.05+1.0） =1.073 得sinα=0.732 则：F=N’/（2▪sinα）=22.147/（2×0.732）=15.128KN

（2）钢丝绳自身的极限承载力采用φ14（6×19） 公称抗拉强度为1870N/mm2 的钢芯钢丝绳，按下式求出其理

论承载力：F 理=α▪Fg/K α——考虑钢丝绳受力不均匀的钢丝破断拉力换算系数，6×19 结构为0.85； K——钢丝绳使用安全系数，本处取K=5； Fg——钢丝绳破断拉力总和，查《五金手册》第2 版可得：Fg=130.0KN； 则F 理=αFg/K=0.85×130.0/5=22.1KN＞F=15.128KN。故满足要求。

㈣．酒店式写字楼8 层以上结构水平悬挑梁设计及验算 悬挑梁设计与4～7 层一样，除层高不同外，其他均相同，此处仅进行验算。

酒店式写字楼4～7 层结构高共高3.0×4=12.0 米，在加上伸出施工层面约1.8 米，故H=12.0+1.8=13.8 米。故竹笆板按每步设置一层供需设置7 层。

高度一个立杆纵距的自重 gk1=0.1248KN/m NG1K = H×gk1 = 13.8×0.1248 =1.722KN

2．构配件自重（包括脚手板、防护栏杆、挡脚板、密目网等）

3．施工均布活荷载按规范要求，此处取最不利情况，按荷载最大的结构脚手架考虑，即同时2 层作

业层施工。NQK= qk×la×lb×2=3×1.5×1.05×2=9.45KN

4．垂直荷载组合 N= 1.2×（NG1K+ NG2K）+1.4 ×NQK

=1.2×（1.722+5.526）+1.4 ×9.45=21.928KN N’= N+ G4×（lb+lc）=21.928+0.1655×（1.05+1.0）=22.267 KN 则悬挑梁线载为：q=N/（lb+lc）=22.267/（1.05+1.0）=10.862KN/m

5．悬挑梁最大弯矩M max=q×l2/8=10.862×（1.05+1.0）2/8=5.706KN▪m 根据《钢结构设计规范》（GB50017—2002）规定进行下列计算与验算：计算模型：计算时只考虑钢丝绳的拉力，不考虑工字钢末端抱箍的作用，末端抱

箍的承载力作为安全储备。

σ= Mmax /（γx×Wx） γx——截面发展系数，对工字形截面，查表得：γx = 1.05； Wx——对x 轴的净截面抵抗矩，查表得：Wx=1.02×105mm3。f ——型钢的抗弯强度设计值，Q235 钢，取f=205N/mm2，工字形截面的抗弯

强度设计值为γx×205=1.05×205=215 N/mm2。σ=5.706×106/（1.05×1.02×105）=53.277N/mm2＜f=215N/mm2 ∴安全。

7．悬挑梁整体稳定性验算根据钢结构设计的规范规定，轧制普通工字钢受弯要考虑整体稳定性问题。按附

f=215N/mm2

8．悬挑梁刚度验算ω=5ql4/384EI=5×10.862×（1.05+1.0）4×1012/（384×2.06×105×7.12×106）

=1.7 mm＜l/400=（1050+1000）/400=5.125mm ∴满足要求。

9．斜拉钢丝绳的承载力验算

（1）钢丝绳的计算拉力

本工程采用的是φ14（6×19）的钢丝绳，根据前面所算得垂直荷载组合N=24.1247KN，其受理简图如下所示。

根据上图，有：∑Mc=0 Fsinα▪l－N▪l/2=0

根据工程实际情况，酒店式写字楼四层结构层高3.0m。tanα=3.0/（1.05+1.0） =1.073 得sinα=0.826

则：F=N’/（2▪sinα）=22.267/（2×0.826）=13.479KN

（2）钢丝绳自身的极限承载力采用φ14（6×19） 公称抗拉强度为1870N/mm2 的钢芯钢丝绳，按下式求出其理

论承载力：F 理=α▪Fg/K α——考虑钢丝绳受力不均匀的钢丝破断拉力换算系数，6×19 结构为0.85； K——钢丝绳使用安全系数，本处取K=5； Fg——钢丝绳破断拉力总和，查《五金手册》第2 版可得：Fg=130.0KN； 则F 理=αFg/K=0.85×130.0/5=22.1KN＞F=13.479KN。故满足要求。

㈤．纵横向水平杆强度和扰度验算

参照落地式双排脚手架，悬挑式脚手架中横向水平杆强度及扰度无需再进行验算，均满足要求。㈥．立杆稳定性验算

因为考虑到办公楼最高，其风压高度变化系数取值最大（1.70），故本处以办公楼D 楼8 层以上进行验算，若此处满足要求，则全部满足要求。有前面部分可得，办公楼悬挑外架设计承载如下：

NG1K = 2.2464KN

NG2K= 7.8825KN

NQK= 9.45KN

N=1.2×（NG1K+ NG2K）+1.4×NQK=1.2×（2.2464+7.8825）+1.4×9.45=25.455KN

1．无风荷载时，立杆稳定性验算f=N/ΦA=25.455×103/（0.186×2×4.89×102）=139.933N/mm2＜[f]=205 N/mm2

2．组合风载时，立杆稳定性验算 根据下一小节（㈧．连墙件验算）可得， ωk=0.422 KN/m2 则风荷载产生的弯矩如下： MWK=ωk×la×h2/10=0.422×1.5×1.82/10=0.205 KN▪m MW=0.85×1.4 MWK=0.85×1.4×0.205=0.244KN▪m f=N/(ΦA)+ MW/ W

=25.455×103/(2×0.186×4.89×102）+0.244×106/(2×5.08×103) =163.894N/mm2＜[f]=205 N/mm2 ∴满足施工要求，故所有悬挑架满足立杆稳定性满足要求。㈦．连墙件验算

各层悬挑架最高点高程进行取值，地面粗糙程度取C 类。办公楼D 楼4～7 层μz=1.13； 办公楼D 楼7 层以上以结构最高点计，取值μz=1.70；酒店式写字楼以结构最高点计，取值μz=1.54；

μs——脚手架风荷载体型系数，查《建筑建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—2001)得出：敞开式脚手架的挡风面积为1.8×1.5×0.089=0.2403m2, 密目网的挡风系数为0.5，则在脚手架外立杆里侧满挂密目网后，脚手架的综合挡风面积为：

N1——连墙件轴向力设计值 N1W——风荷载产生的连墙件轴向力设计值； AW——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧面的迎风面积，根据前面设计所述，

办公楼D 楼4～7 层采用4.8×4.5=21.60m2 计算，办公楼D 楼7 层以上采用3.6×

4.5=16.2m2 计算；酒店式写字楼采用3.0×4.5=13.5m2 计算；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力，双排架取5.0KN； RC——扣件抗滑承载力设计值，此处刚性连接采用直角扣件，故取值为8.0KN/

只，本处同一位置共设置两道，故Rc=8.0×2=16.0KN。

2．办公楼D 楼4～7 层连墙件扣件抗滑能力验算及稳定承载力验算ωk=0.7×μz×μs×ωo=0.7×1.13×0.7092×0.5=0.2805 KN/m2 N1W=1.4ωK AW N1= N1W+ No=1.4ωK AW+ No=1.4×0.2805×21.6+5.0=13.482KN＜Rc=16.0KN 连墙杆及连墙杆预埋件采用ф48×3.5 钢管，同一位置共两道，预埋件设置一道，

其稳定性为：f=N/ΦA=13.482×103/（0.186×2×4.89×102）=74.114N/mm2＜[f]=205 N/mm2 所以连墙杆及连墙杆预埋件满足要求。

3．办公楼D 楼7 层以上连墙件扣件抗滑能力验算及稳定承载力验算ωk=0.7×μz×μs×ωo=0.7×1.70×0.7092×0.5=0.422 KN/m2 N1W=1.4ωK AW N1= N1W+ No=1.4ωK AW+ No=1.4×0.422×16.2+5.0=14.571KN＜Rc=16.0KN 连墙杆及连墙杆预埋件采用ф48×3.5 钢管，同一位置共两道，预埋件设置一道，

其稳定性为：f=N/ΦA=14.571×103/（0.186×4.89×102）=160.202N/mm2＜[f]=205 N/mm2 所以连墙杆及连墙杆预埋件满足要求。

4．酒店式写字楼连墙件扣件抗滑能力验算及稳定承载力验算ωk=0.7×μz×μs×ωo=0.7×1.54×0.7092×0.5=0.382KN/m2 N1W=1.4ωK AW N1= N1W+ No=1.4ωK AW+ No=1.4×0.382×13.5+5.0=12.220KN＜Rc=16.0KN 连墙杆及连墙杆预埋件采用ф48×3.5 钢管，同一位置共两道，预埋件设置一道，

其稳定性为：f=N/ΦA=12.220×103/（0.186×4.89×102）=134.354N/mm2＜[f]=205 N/mm2 所以连墙杆及连墙杆预埋件满足要求。

脚手架钢管采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T 13793）每根钢管最大质量不应大于25kg，采用φ48×35 钢管，其允许最大长度为横向杆2.2m，其它杆6.5m。㈠．新钢管应符合规定

2．应有质量检验报告；

3．钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、界疤、分层、错位、硬弯、毛削、压疤和深的划道；

4．钢管的外径、壁厚、端面等的偏差应分别符合下表的要求；

5．钢管必须防锈漆、颜色应符合安全文明施工规定的要求。㈡、旧钢管应符合规定

1．表面锈蚀深度应符合下表的要求；

2．钢管弯曲应符合下表的要求。㈢．扣件应符合规定

1．新扣件应有生产许可证、法定检测单位的检测报告和产品质量合格证。

2．旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。

3．新旧扣件均应进行防锈处理。 构配件的允许偏差表

二、材料准备本工程外架施工中将把外架用钢管和满堂架施工用钢管分开使用，外架施工钢管采用φ48×3.5 钢管，拟投入的

外架施工材料采用分批进场，专门堆放、使用。三、人员准备外架施工为工程施工特殊工程，必须有专业工种进行施工，本工程外架施工将从我局抽调架子工进行外架搭设，外架施工人员进场后，及时上报监理特殊工种作业证书。外架施工前由技术负责人进行交底，现场由项目副经理和专职安全员集中管理，项目防火、治安小组将定期检查外架的安全、防火设施。安装与拆卸人员配备表

一、脚手架的搭设㈠．落地式双排脚手架的搭设 落地脚手架搭设的工艺流程为：场地平整、夯实→基础承载实验、材料配备→定位设置通长脚手板、钢底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑→连墙杆→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网→……。

1．定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并作好标记。用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记。

2．铺立杆基础垫板。垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空；双管立柱应采用双管底座，底座下垫枕木，并垂直于墙面设置。

3．从角部立外架的立杆和大横杆，采用小横杆临时固定，立杆和大横杆要长短搭配，接头位置错开；

4．在搭设一步高后进行立杆和大横杆的校正调直，立杆应用线锤校正其垂直度，大横杆应拉线调直并校正水平；

5．在校正调直后铺设底笆和挡笆及安全网，每搭设一步高铺设一次；

6．与结构拉结：每一结构层设一圈拉结。连结采用钢管与柱抱接；

7．在搭设三步高后应加设剪刀撑，角度为45 度。

8． 防雷接地：采用钢管打入土层1.5m 深，用扁铁连结架体，外架一周对防雷接地检查一次。㈡．悬挑式双排脚手架的搭设

第一步水平拉杆→ 水平拉杆根部扣件→ 水平拉杆上大横杆→斜撑杆→ 横杆加密→ 立杆、第二步横杆、第一步外防护栏杆→ 与满堂架拉结→ 第一步铺脚手板（竹芭）→ 第三步横杆、第二步外侧护栏→ 第二步铺脚手板（竹芭）；

在楼层满堂架搭设时，先搭设外架附近满堂架，然后将外架斜撑杆及附近满堂架连接，斜撑杆与满堂架间设置扫地杆及连系杆连接，以加强斜挑架整

体性和稳定性。斜挑架到位后，在斜撑杆外满挂3×6m 安全网，并用18#铅丝与斜撑杆绑扎牢固，然后再搭设内部满堂架；㈢．脚手架搭设施工注意事项

首步脚手架,距离基础20cm 处设置一道大、小横杆，以保持脚手架底部的整体性和稳定性，底部的立杆应间隔用不同长度的钢管，相邻立杆的接头不应设在同步同跨内，两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不应小于500mm ， 使立杆受荷的薄弱截面错开。在搭设时，先立里侧立杆再立外侧立杆，立立杆时需临时固定，固定方法是与满堂架连接。作业时切忌单独一人操作以防杆件倒塌伤人，立杆立好后即架设大小横杆，当第一步大小横杆架设完毕后，在其上铺设竹笆，并用18#铅丝绑扎牢固，以方便上一步作业。在立杆的外侧按规定的位置及时设置剪刀撑，以防脚手架纵向倾倒。剪刀撑的设置应与脚手架的向上搭设同步进行，另沿外侧满挂绿色安全网，外架与楼层结构空隙处挂兜网。

在搭设脚手架的大小横杆时，上下步小横杆应交叉设置于立杆的不同侧面，使立杆在受荷时偏心减小，小横杆两端伸出立杆长度不小于150mm ，里端距离结构不小于150mm ，以便装修施工。

立杆、大横杆及扶手接长应用对接扣件，大小横杆和扶手与立杆连接应采用直角扣件，剪刀撑和斜撑与立杆及横杆的连接应采用旋转扣件。在安装扣件时，所有扣件的开口必须向外，以防止闭口缝的螺栓钩挂操作者的衣裤，影响操作和造成伤亡事故。

双排架宜先立里排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆。双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，宜先立外排，后立内排。

在外架搭设时所采用的材料规格，技术要求及构造参数如下表。

二、脚手架的拆除㈠．拆除前准备工作 全面检查脚手架的扣件连接、拉结杆、支撑体系是否符合安全要求。根据检查结果，补充完善施工组织设计中的拆除顺序，经安全部门批准后方可实施拆除。拆除安全技术措施，应由技术、安全部门逐级进行技术交底。清除脚手架上杂物及地面障碍物。㈡．拆除时应符合要求 拆除脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁一切非操作人员入内。拆除顺序应逐层由上而下进行，严禁上下同时作业。所有拉结杆应随脚手架逐层拆除，严禁先将拉结杆整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于2 步，如高差大于2 步，应增设拉结杆加固，端头封堵。当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆拉结杆。当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应设置拉结杆及栏杆扶手和挡笆。㈢．脚手架拆除顺序 脚手架的拆除与搭接顺序相反，后搭设的先拆除，先搭设的后拆除，顺序为：安全网→挡脚板→脚手板、竹笆→扶手→剪力墙→搁栅→大横杆→立杆→斜撑→拉杆。

建筑施工用脚手架需作周密设计，由于高空作业工作量大，而且工期长，施工场地相对狭窄。多高层建筑施工的特点是对垂直运输的依赖和多层次的立体交叉作业。在施工中稍有疏忽就会影响施工，造成质量事故与工伤事故。外脚手架是保证高处作业所必须的施工设施，因而必须做周密的设计。脚手架的设计要针对工程特点，根据结构的平面形状、体形、层高和总高度，结构特征，施工所用的机具、模具，施工工艺、施工周期、场地和周围环境等来确定脚手架的形式、构造、搭设和拆除的方法和顺序，以满足使用和安全要求。多高层建筑施工用脚手架的设计，一般应包括以下内容：

⑴、分析工程施工对脚手架的使用要求

⑶、脚手架的具体布置（平面、立面）

⑷、脚手架的节点处理（基础、联结等）

⑸、分段搭设的挑架设计

⑹、搭设与拆除的施工顺序

⑺、搭设、使用和拆除时安全措施和注意事项

⑼、手续与技术资料的要求等

脚手架工程设计审批后，在实施前要向有关人员进行交底，参加人员应包括该项工程施工的有关管理人员和操作者，不仅施工员要参加，材料员、安全员等都要参加，使用脚手架的施工人员也要参加。交底的目的是使上述人员了解脚手架的设计意图，脚手架在搭设和拆除中的安全措施，使用脚手架的安全要求，以确保使用和搭设符合安全和设计意图。

㈡、脚手架的检查与验收

在搭设、使用和拆除脚手架的全过程中，必须对其进行严格的监督和管理，包括：

1．搭设后的验收，参加人员应包括设计、搭设和使用三方面，安全部门必须参加，验收合格后方可使用，验收合格的脚手架应挂牌。

2．使用中的例行保养和日常检查，可由使用者与专职人员结合进行。

3．定期全面检查，对于查出的问题要限期改正，改正要经验收合格后方可再次

4．在大风、雨、雪后和暂停使用后重新使用的脚手架，都要全面检查，只有合格的脚手架才能投入使用。

㈢、与脚手架有关的规章制度

1．脚手架杆件及配件的质量标准及检验方法，对于自行设计的脚手架，应与设计同时制订。

2．脚手架是重复使用的施工设备，任何设备都有一个安全使用期，都有一个报废的规定，脚架也不例外，企业应制定脚手架的安全使用期和报废的规定。这些规定一般应包括：

脚手架杆件和配件的验收制度和方法

脚手架定期维护保养的制定和标准

脚手架杆件和配件的报废标准和鉴定方法

脚手架管理的责任制有两类：第一类是脚手架在运转过程中和部门的责任制，拆

除的责任制，运输保管的责任制，周检及验收的责任制，维修的责任制等，第二类是

参与设计、搭设和拆除的具体岗位责任制。

4．脚手架施工工艺的规范化，包括施工顺序，检验方法和技术要求等。

5．脚手架的设计标准和规范化，对于自行设计的特殊脚手架要规定结构安全试验的制度，对于脚手架设计修改的制度。

6．对脚手架垂直度和沉降观测的制度。

7．对脚手架设计的审批制度。

脚手架的技术资料是工程施工技术资料的重要组成部分，它应包括：

1．脚手架的计算书、方案比较、设计图和审批权文件。

2．脚手架搭设记录和交接记录。

3．脚手架定期检查和周检记录，整改通知单和整改验收记录。

4．拆除前的检查记录。

5．拆除中的监护记录等。

1．材质及其使用的安全技术措施扣件的紧固程度应在40～50N﹒m，并不大于65N﹒m，对接扣件的抗拉承载力

为3KN。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向下，以保

证安全。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm 。钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象

的扣件。外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料混用。严禁将外径48mm 与51mm 的钢管混合使用。

2．脚手架搭设的安全技术措施脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷，顶板基础的混凝土必须达到设计强度的75%以上才能施工。

搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。

开始搭设立杆时，应每隔6 跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在

每日收工前，一定要确保架子稳定。脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查，验收和签证。每两步验收一次，

达到设计施工要求后挂合格牌一块。

外脚手架的卸荷严格采用Φ15.5 的钢丝绳通过梁上对拉螺栓孔与脚手架连接，严禁私自拆改。

3．架上施工的安全技术措施结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过1 层。当作业层高出其下连墙件3.6m 以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时

撑拉措施。各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳

4．脚手架拆除的安全技术措施拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。

架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。

拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先

外脚手架在搭设、使用和拆除时，其自身安全和周围环境的安全是非常重要的，

并应高度重视，高层建筑施工的外脚手架是高处坠落的发生地点，因此根据本工程的

环境特点LY／T 1364-2020 铁路客车用胶合板，对本工程施工脚手架的安全管理尤其显得重要。

按脚手架的验收标准，组织有关人员进行检查，全部合格并办妥手续后方可使用。

在验收中如发现部分不合标准，必须限期改正，改正完毕后再经检查，完全符合要求

并办妥手续后才能使用。分段脚手架应分段进行验收，严禁边搭边投入使用。对于分

段搭设的脚手架，不允许下部在使用的同时在上部进行搭设，使用与搭设应交叉进行。

DBJ50／T-044-2019标准下载㈡．脚手架的例行保养和检查

每天在使用脚手架之前和下班之后，都应对脚手架进行例行保养和检查。隔一定

时期和恶劣天气前后要作全面检查。除使用者要进行规定的例行保养和检查之外，还