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恒大御景模板工程施工方案（69P）.doc

恒大御景半岛首期主体及配套建设工程

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本方案模板支设针对所有楼栋JGJ／T 421-2018标准下载，层高不大于5m，高支模施工详见《高支模施工方案》。

本工程竖向模板、水平模板均采用15mm厚优质九夹板，尺寸915mm×1830mm。

各楼栋结构各配置竖向模板一套，水平模板三套。

次楞采用50×100木枋，主楞采用φ48.3×3.6钢管。对拉螺杆采用M14高强对拉螺杆，在有防水要求外墙采用M14止水螺杆。

各楼栋模板支撑体系采用承插盘扣式脚手架，扫*杆300mm，步距1400mm、550mm，纵横间距1200mm、900mm（根据房间尺寸选择），立杆高2550mm，钢管均采用选用Q235钢管，φ48.3×3.0钢管。在梁底、墙、柱采用扣件式脚手架配合支撑。

布置时立杆按中心距梁中心550mm布置，立杆布置详图见附图。

（1）认真贯彻国家工程建设的法律、法规、规程、方针和政策。

（2）严格执行工程建设程序，坚持合理的施工程序、施工顺序和施工工艺。

（3）采用现代建筑管理原理、流水施工方法和网络施工技术，组织有节奏、均衡和连续*施工。

（4）优先选用先进的施工技术，科学确定施工方案；认真编写各*实施计划，严格控制质量、进度、成本和安全施工。

（5）提高施工机械化、自动化程度，改善劳动条件，提高生产率。

（7）尽可能利用永久性和组装式施工设施，努力减少施工设施的建造量，科学规划施工平面，减少的施工用*。

（8）优化现场物资存放量，合理确定储存方式，尽量减少库存和物资损耗。

（9）坚持“四节一保”、“绿色施工”的原则。

（1）墙模板安装工艺流程

（2）柱模板安装工艺流程

（3）梁模板安装工艺流程

（4）板模板安装工艺流程

快拆架→主龙骨→次龙骨→模板拼装→模板调整、验收

满堂架搭设应放线抄平，快拆架立杆每排间距按设计设置，纵横向横杆与立杆要拉结牢固；

柱侧模板支设必须刷涂水质脱模剂。模板支设前应进行木工翻样，将柱模板根据所在部位编号标记。模板支设时根据楼板所弹模板边线，压线由下而上安装。相邻块模板拼接部位，采用50×100木枋背枋顶牢拼接边。

对框架主梁模板，梁一侧模板应待主梁钢筋绑扎完成后支设。梁较大模板，设对拉螺杆拉结模板。梁柱墙模板交接处，先在墙柱模板位置留出梁截面开口，梁模板压墙柱模板支设。梁板平面模板压梁侧立面模板支设，梁侧模板压梁底模板支设。梁模板支设应先在楼板上弹线，吊线安装梁模板底模。梁底木枋须立放纵向铺设。梁模板阳角应设50×100木枋顶牢。如梁模板采用对拉螺杆加固时，梁侧模板安装可参照墙侧模板支设，梁模板加固应加设钢管斜撑将梁模板与满堂架连接。

楼板模板木枋间距小于等于300，根据满堂架抄平标高确定木枋下钢管横楞及木枋标高，木枋应立放在钢管横楞上。楼板模板应根据楼板边线下料拼装。模板拼缝宽度不得超过1.5mm。楼板模板拼接时应尽可能使用整块模板，如遇宽度不足处，应将窄边拼缝留置在板跨中部，梁边柱边等为保证美观宜采用整块模板。

预埋件埋设前应根据每层结构板面控制轴线重新放线，不得依模板边定位预埋件。预埋件就位应挂线抄平就位，固定采用将埋件锚脚与结构钢筋焊接牢固或采用短钢筋将埋件钢板固定在结构钢筋上。结构侧面埋件应在支模前将埋件固定在钢筋上，吊线安装，保证埋件进出位置。

预留孔洞应在支设模板前在结构楼面和模板上弹出预留孔洞边线，再安装模板，孔洞模板边应对撑牢固，支承点间距不大于500。对撑可使用顶撑钢管调节。洞口模板支设完成后，应检查洞口尺寸和标高，并测量对角较差。

模板拆除以后，在螺杆根部，将墙体中预先埋设的小木块凿出，用气割齐坑底，割除露在墙体以外部位的螺栓，用1：2.5的水泥砂浆补平小坑至墙面。

为确保墙、柱根部不烂根，在安装模板时，所有墙柱根部需用砂浆围护拦挡，以防止混凝土浇筑时因漏浆而导致烂根。

考虑到梁柱接头处阴阳角多，为确保线条顺直，要求模板接缝平整且缝隙小。模板边线平直，四角归方，接缝平整。梁底边、二次模板接头处和转角处均加垫10mm厚海绵条以防止漏浆；对于跨度L≥4m的梁板要求支模时应按规范起拱L/1000～3L/1000。

每根立柱底部应加设木垫块，垫板厚度不得小于50mm，长宽不得小于200mm，立杆应立在木垫块的中心。

在立柱底距*面300mm高处（此距离为快拆体系定制），扣件式脚手架扫*杆不大于200mm，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫*杆。

本工程快拆架支撑体系低于5米，可不设置剪刀撑

（1）先浇墙柱后浇梁板，以便满堂支撑架与墙柱抱箍在一起形成整体，增加架体刚度；

（2）应在架体周围外侧和中间有有剪力墙或框架柱的部位，按水平间距每6m（4～6跨）、竖向间距每3m（两步）与建筑结构设置一个固结点。当架体左右两侧均有墙柱时，固结点可采用水平杆将一端与架体主节点扣接，一端与墙柱顶紧即可；当架体只有一侧有柱时，固结应采用抱箍的形式连接。

顶部应设可调支托，U型支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于300mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。

按照规范要求，混凝土强度必须达到100%后方可拆除。

（1）对非承重侧模的拆除，应在砼的强度能保证其表面及菱角不因拆模而损坏的情况下进行拆模。对承重模板底模，砼强度应满足要求后方可拆模：

（2）拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。

拆除模板前，应经施工技术人员按试块强度检查，确认砼已达到拆模强度时，填写拆模申请，方可拆模。

上层楼板浇砼时，下一层楼板的模板支撑不得拆除，并对砼的强度发展情况分层进行核算，确保下层楼板能够安全承载。

高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员进入作业区。操作人员应配挂好安全带，禁止站在模板上的横拉杆上操作，拆下的模板应集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱扔。

（1）工作前，应检查所使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链挂在身上，工作时思想要集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。拆除模板一般应采用长撬杠，严禁操作人员站在正拆除的模板下；

（2）拆模应遵循先安装后拆除，后安装先拆除的原则；

（3）拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。已拆除的模板、拉杆、支撑等及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空坠落；

（4）在混凝土墙体、平板上留洞时，应在模板拆除后，随即在墙洞上做好安全护栏，或将洞盖严；

（5）拆除时不可用力过猛，模板及支撑拆除后要及时运走，保持施工现场的整洁、文明；

（6）模板拆除后，要派专人负责除去板上的铁钉、板面粘结的剩余砼及涂刷脱模剂，以延长模板使用寿命。

模板搭设的允许偏差如表所示：

防止炸模，造成断面尺寸鼓出，漏浆，根部烂根,混凝土不密实或蜂窝麻面、偏斜、柱身扭曲的现象。

（1）柱模位置事先放线，按放线位置钉好压脚板后再安柱模板。

（2）对拉螺栓直径、间距竖楞的间距及围檩间距必须满足模板设计要求。

（3）模板阴角处贴双面胶条、四周斜撑要牢固。

（4）施工员要逐一检查，并用扭力扳手进行检查力矩。

防止炸模，倾斜变形，墙体厚薄不一，墙面高低不平，墙根跑浆、露筋。

（1）柱模位置事先放线，按放线位置钉好压脚板后再安柱模板，墙身放线应准确，误差控制在允许范围内，模板就位调整应认真，穿墙螺栓要全部穿齐、拧紧；

（2）对拉螺栓直径、间距、竖楞的间距及围檩间距必须满足模板设计要求；

（3）模板阴角处贴双面胶条、四周斜撑要牢固；

（4）两片模板之间，应根据墙的厚度用砂浆内撑作撑头，上口用卡具按设计要求尺寸卡紧，以保证墙体厚度一致，有防水要求时，应采用焊有止水片的螺栓；

（5）模板清理干净，隔离剂涂刷均匀，拆模不能过早；

（6）模板拼装时缝隙过大，连接固定措施不牢固，应加强检查，及时处理。

防止梁身不平直，梁底不平及下挠，梁侧模炸模，局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象。

（1）梁侧模必须拉线通直后固定。梁侧模必须有压脚板；

（2）梁底支撑间距应满足模板设计要求，能保证在砼重量和施工荷载作用下不变形，梁底模应按规定起拱；

（3）支梁模板时应遵守边模包底模的原则。梁模与柱模连接处，应考虑模板吸湿后长向膨胀的影响，下料尺寸一般应略为缩短，使混凝土浇筑后不致嵌入柱内；

（4）混凝土浇筑前，充分用水浇透。

1）防止板中部下挠，板底混凝土面不平现象。

（1）楼面模板厚度要一致，搁栅面要平整，并有足够强度和刚度；

（2）板模按规定起拱；

（3）支撑系统符合规定保证**要求；

（4）外墙、外柱在楼层标高处接槎处理。

2）防止接槎处不平、漏浆。

（1）严格控制定位轴线的精度，保证上下层不出现错台。

（2）严格控制外墙、外柱的垂直度。外墙柱预埋锁脚螺杆，主要作用要来加固模板下脚，防止错台的产生，控制好外墙垂直度。外模支设好后应覆盖下一层墙、柱砼面10～20cm,模板与砼面挤压紧密，模板与砼空隙处应填塞海绵条，

（3）模板支设好后应覆盖下一层墙、柱砼面10～20cm，模板与砼面挤压紧密，模板与砼空隙处应填塞海绵条。

支模支撑系统应在搭设完成后，由公司技术负责人、**安全负责人、**技术负责人、主管高支模施工员组织验收，验收人员应包括施工单位和**两级技术人员、**安全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格，经施工单位**技术负责人及**总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。

（1）支模支撑系统搭设前后，应由**技术负责人组织对需要处理或加固的*基、基础进行验收，并留存记录。

（2）**负责人组织自检，**部质检员、安全员验收。公司工程部、安全部、技术部复检后整改。

（3）整改完成后**部会同监理公司共同验收，验收通过后方可进行下道工序施工。

（2）**经理部各班组建立各班组应急救援小组，并抽调人员参加**应急救援小组的应急救援演习。

总 监 * *：13918860936

就医医院**：泸州市茜草镇十字路口

300×800梁模板计算

设计简图如下：

取单位宽度b=1000mm，按简支梁计算：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×3]×1＝28.8kN/m

q2＝[1×G1k+1×(G2k+G3k)×h+1×Q1k]×b＝[1×0.1+1×(24+1.5)×0.8+1×3]×1＝23.5kN/m

计算简图如下：

Mmax＝0.125q1L2＝0.125×28.8×0.32＝0.324kN·m

σ＝Mmax/W＝0.324×106/37500＝8.64N/mm2≤[f]＝15N/mm2

νmax＝5q2L4/(384EI)=5×23.5×3004/(384×10000×281250)＝0.881mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[300/150，10]＝2mm

3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R2=0.5q1L=0.5×28.8×0.3＝4.32kN

标准值(正常使用极限状态)

R1'=R2'=0.5q2L=0.5×23.5×0.3＝3.525kN

承载能力极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=4.32/1＝4.32kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R2/b=4.32/1＝4.32kN/m

左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =4.32+0.036+0.408+1.683=6.447kN/m

右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =4.32+0.036+0.408+1.683=6.447kN/m

小梁最大荷载q=Max[q左,q右]=Max[6.447,6.447]=6.447kN/m

正常使用极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=3.525/1＝3.525kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R2'/b=3.525/1＝3.525kN/m

左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左' =3.525+0.03+0.34+1.302=5.197kN/m

右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =3.525+0.03+0.34+1.302=5.197kN/m

小梁最大荷载q'=Max[q左',q右']=Max[5.197,5.197]=5.197kN/m

为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×6.447×1.22，0.5×6.447×0.22]＝1.16kN·m

σ=Mmax/W=1.16×106/83330=13.926N/mm2≤[f]=15.44N/mm2

Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×6.447×1.2，6.447×0.2]＝4.835kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×4.835×1000/(2×50×100)＝1.451N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2

ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×5.197×12004/(100×9350×416.67×104)＝1.441mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[1200/150，10]＝8mm

ν2＝q'l24/(8EI)＝5.197×2004/(8×9350×416.67×104)＝0.027mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×6.447×1.2,0.375×6.447×1.2+6.447×0.2]=9.671kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=9.671kN,R2=9.671kN

正常使用极限状态

Rmax'=[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×5.197×1.2,0.375×5.197×1.2+5.197×0.2]=7.795kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=7.795kN,R2'=7.795kN

主梁弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.912×106/4490=203.024N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图(kN)

Vmax＝8.688kN

τmax=2Vmax/A=2×8.688×1000/424＝40.982N/mm2≤[τ]=125N/mm2

主梁变形图(mm)

νmax＝0.272mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[550/150，10]＝3.667mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

支座反力依次为R1=0.983kN，R2=17.376kN，R3=0.983kN

可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3]＝17.376kN≤[N]＝30kN

hmax=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1400,550+2×0.7×300)=1680mm

λ=hmax/i=1680/15.9=105.66≤[λ]=150

长细比满足要求！

查表得，φ＝0.438

Mw＝φc×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×1.4×0.033×1.2×1.42/10＝0.01kN·m

q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×0.9×3]×1＝28.38kN/m

同上四～六计算过程，可得：

R1＝0.96kN，R2＝16.979kN，R3＝0.96kN

f＝N/(φA)+Mw/W＝17384.267/(0.438×424)+0.01×106/4490＝95.836N/mm2≤[f]＝300N/mm2

H/B=3/5=0.6≤3

满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！

十、立柱支承面承载力验算

QX／T 139-2020 极轨气象卫星大气垂直探测资料L1C数据格式 辐射率 F1=N=17.384kN

1、受冲切承载力计算

um =2[(a+h0)+(b+h0)]=1200mm

F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1200×100/1000=69.636kN≥F1=17.384kN

2、局部受压承载力计算

可得：fc=8.294N/mm2，βc=1，

βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2

YD／T 2379.4-2011标准下载 F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=17.384kN