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转换层框支梁施工方案--.doc

砼强度等级：五层梁板、四层框架柱子均为C40。

1．《砼结构工程施工质量验收规范》 GB50204 —2002

JC／T 870-2012标准下载3．《建筑工程施工质量验收统一标准》 GB50300 —2001

4．《带肋钢筋套筒挤压连接技术规程》 JGJ108 —96

5．《带肋钢筋套筒挤压连接技术及验收规程》 YB9250 —93

6．《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130 —2001

7．《工程测量规范》 GB50026 —93

8．《建筑施工安全检查标准》 JGJ59 —99

11．公司技术装备、工程特点和施工现场实际情况。

1.现场施工时，为确保结构安全，四层梁板模板及支架不拆除，五层梁板荷载及施工荷载由四层及三层梁板共同承担。同时，在二层楼面局部加固截面较大框支梁下部位的三层梁板。

2．四层楼面浇筑砼后放线确定框支梁的位置，四层墙、柱模板支设完毕锚入梁面筋，先浇四层墙柱砼至梁底或板底，再浇筑五层梁板砼。

3．框支梁、板支撑主要采用搭设满堂钢管脚手架作为模板支架。

4．避免梁柱纵筋在接头处钢筋层数太多、密度过大影响砼浇筑质量，梁、板钢筋尽可能贯通。

5．四层柱子施工时，必须把斜撑的钢筋锚入柱子内，才能浇筑柱子砼。

斜撑钢筋的锚固→浇筑三层墙柱砼→四层楼板施工→四层砼楼面放线（框支梁位、梁筋线）→搭支撑梁面筋架子、绑扎墙柱钢筋→引测至支撑架上梁位、梁筋线→按线摆放梁面第一排筋→调整柱筋满足框支梁排距→支剪力墙、柱模板→固定柱筋间距→复查梁筋位置、标高→浇筑四层墙、柱砼→支梁底板→绑扎梁筋→支梁侧板、平台板→绑扎板筋→放上部剪力墙线（四层楼板小横杆先松后、再提紧）→插上部剪力墙筋→复查插筋位置（检查梁板支撑系统）→隐蔽验收→浇筑砼

转换层的施工图纸及配套的图集认真理解，砼配合比申请，框支梁钢筋的绑扎顺序，钢筋保护层的保证措施，大梁梁底的清洗措施，大体积砼的浇筑，砼的养护措施，应采取措施确保所有剪力墙插筋的施工质量，安装的预埋、预留及时给予配合，垫块采用钢筋垫块。

本工程钢套筒挤压接头要求达到A级性能要求。

砼浇灌是在夜间施工时，浇灌砼之前办好一切手续，噪音申请需经过环保局批准。控制好砼的配合比，尽量降低水化热高峰值。

2．准备好充足的人力、材料及机械设备，保证转换层的施工进度和施工质量。

3．转换层总的施工进度时间为30天。

1．本工程框支层框架抗震等级为一级，框支梁钢筋直径比较大，主筋采用三级钢筋,规格为：Φ32、Φ28、Φ25；梁箍筋：Φ8、Φ10、Φ12、Φ14；腰筋：Φ16、Φ18；拉筋：Φ12；，

钢筋应有出厂质量证明书或检验报告，进场时应按炉批号及直径分批检验，合格后才准用。

2．框支梁纵筋接头采用冷挤压连接，同一截面内接头钢筋截面面积不应超过全部纵筋截面面积的50% ，相邻接头间距不应小于 40d，接头位置应避开墙体开洞位置。

4．本工程框支梁根据四层结构布置图，四层梁、板配筋图等图纸，砼施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图（ 00G101）及结构总说明。

5．本层墙、柱施工缝，有框支梁梁腋的留设在梁腋底，浇墙、柱砼前，应将框支梁面筋锚入墙柱内。按线摆放梁面筋，保证框支梁筋的排列，适当调整柱筋间距。

框支梁面筋承重支架示意图。

框支梁的锚固：柱支座≤1500时按OOG101施工，柱支座>1500时，底筋伸入LaE ，面筋伸入1000并下弯，下弯长度按00G101要求。框支梁（ KZL ）面筋的锚固长度 40d从梁底算起，二排钢筋伸出支座的长度按OOG101示意。以框支梁为支座的框支梁，其面筋伸至支座端且下弯 LaE 。底筋的锚固长度 40d从柱边算起,水平段伸至梁纵筋弯钩段内侧且≥ 0.45LaE。

所有腰筋均应锚入支座 LaE。

框支柱钢筋锚固长度：水平段长度200修改为LaE；中柱支座时，可以锚入梁内的钢筋则可直接向柱外弯入梁内，不必向内弯；框支柱在上部剪力墙范围内的纵向钢筋应伸入上层剪力墙楼板底。

板筋的施工：底筋锚入梁内并伸过中心线不得小于5d，支座长时为15d，面筋尽可能连通，如需搭接在一个截面不应大于25%，板底筋支承于核心筒400厚时，须伸至支座端下弯10d。

1．框支梁纵向钢筋不宜有接头，如需接头，采用冷挤压连接，同一截面内接头钢筋截面不应超过全部纵筋截面面积的 50% ，相邻接头的接头间距不应水于 40d。接头位置应避开墙体开洞位置。

1．二层柱子施工时锚入斜撑的钢筋，三层墙、柱施工缝留设在框支梁底或梁腋底，浇剪力墙、柱砼前，沿框支梁、框架梁纵向搭设框支梁面筋承重架，以承重架小横杆按梁面标高控制面筋标高，将面筋按三层板面梁线和钢筋线排列均匀锚入柱内，并与承重架小横杆绑扎牢固。

框支梁面筋承重架示意图

2．面筋直径、规格、数量、位置、标高复核无误后方可浇筑墙、柱砼

框支梁模板支设完毕，检查合格后即可绑扎梁钢筋，穿铁顺序确定如下：总的方向是先施工东西方向再施工南北方向，板筋同梁的施工方向。保证南北方向的梁高，与之相交梁加大梁保护层厚度。 在梁支座处，应注意纵横方向梁筋相交处，控制梁面标高，并应预留板筋位置及保护层厚度。

详见框支梁平面布置示意图

4．钢筋间距、排距的控制：

钢筋间距根据设计图纸，用粉笔划线每根钢筋的正确位置，按线绑扎牢固。钢筋排距用同梁宽及梁筋直径的短筋垫铁控制，间距不大于2000。

由于框支梁的钢筋比较密，直径大，普通的垫块容易被压碎，采用与保护层厚度相应直径的钢筋作为垫块，下部焊一块5×60×60的铁块，面刷防锈漆二遍，框支梁加设直径16~18的钢筋内撑，两端焊一块60×60×3的铁板，面刷防锈漆二遍。

6．上部结构钢筋插设：

① 框支柱部分纵筋延伸到上层剪力墙楼板底，能通则通，四、五层剪力墙属于加强区，直径大于22的搭接接头错开500。

②平台模板支设好后，应在木模上弹出轴线并引测到插筋位置作为控制线。待钢筋施工完毕后，于控制线位置焊接不小于Φ14的通长限位钢筋，然后根据设计要求插设上部结构的钢筋并固定。其次墙中的暗柱纵筋在其上部应用箍筋临时绑扎固定好，墙的纵筋在两侧也应用通长水平筋临时绑扎固定。

钢筋绑扎安装完毕后，应对钢筋安装质量组织检查验收，并对钢筋绑扎分项工程和钢筋焊接分项工程质量进行评定，评定符合要求后，报请监理、建设单位、设计单位、质检单位进行验收。钢筋工程必须经验收合格后，才能进行下道工序施工。

1．三层剪力墙、柱采用大模板和散拼散拆相结合的施工工艺，因本层框支梁截面高，应严格控制砼的浇筑高度，有梁腋处墙、柱施工缝留在梁腋处，有梁处墙、柱施工缝留在梁底，其余剪力墙留在板底。

2．四层梁板模板工程材料采用：915×1830×18胶合板，40×85刨枋，100×100木枋，ф48×3.5架管、直角扣件、对接扣件、旋转扣件、钢顶撑。

（二）梁模及其支撑计算：

以700×2000为框支梁最大截面为计算单元，验算如下：

自重：0.70×0.058=0.041 KN/M

砼自重：0.7×2.0×24=33.6 KN/M

板筋重量：0.28KN/M

梁筋重量：主筋 ф32： 52根 3.22KN/M

腰筋：ф16：30根 0.43KN/M

箍筋：ф16 1.16KN/M

拉筋：ф12 0.96KN/M

∑=5.801KN/M

振捣砼产生的荷载标准值：2×1.1=2.2KN/M

施工时活荷载：2 KN/M

恒荷载系数：1.2 活荷载系数：1.4

G =（0.041+33.6+0.28+5.801）×1.2+2.2+2.0×1.4 = 53.55KN/M

查得胶合板的抗弯强度f =30N/ mm2, 抗剪强度fv=2N/ mm2

Mmax = K g’ L2 = 0.105×53.55×0.062 = 0.02KN.m

V = Kv g’L = 0.606×53.55×0.06 =1.95KN

W= b h2 /6 = 700×18 2 /6 =37800m3

б= M / W = 0.02×106 / 37800 =0.53N/mm2＜f=30N/mm2

τ= 3v / (2bh) = 3×1.95×103/ (2×700×18)

=0.23N/ m m 2 < fv = 2 N/mm2

由I= b h2 /12=700×183/12=18900㎜3

挠度f = Kf g’ L4/ (100EI)

=53.55×604×0.644/ (100×104×9×18900)

=0.003㎜＜[f]=60/250=0.24㎜

3．梁底横向木枋（40×85×2000）验算

木枋以支架横杆为支座，跨度600，设横向11根木枋＠100，按五跨连接梁计算。

框支梁自重：g 1=53.55KN/m（前面已计算）

梁底木枋：0.04×0.085×11×2×6.26=0.51KN/m

梁侧模板：2.0×2×0.058=0.232KN/m

20×2.5×0.04×0.085×6.86+20×0.077=2.706KN/m

荷载设计值：g合= g1 + (0.51+0.232+2.706)×1.2 = 57.68KN/m

采用松木，抗弯强度 f =17N/ mm2，顺纹抗剪强度fv=1.6 N/ mm2

Mmax = Km g L2= 0.105×57.68×0.62=2.18KN.m

V = Kv g L = 0.606×57.68×0.6=20.97KN

Wx = bh2 / 6 = 40×852 / 6 = 48166.67㎜3

σ = Mmax / Wx =2.18×106/ (11×48166.67)

= 4.11N/ mm2＜f=17N/ mm2

τ= 3 v / (2b h) =3×24.6×103/ (11×2×40×85)

=0.84N/ mm2＜fv =1.6 N / mm2

Kf = 0.644

I= b h3 / 12 = 2047083.33mm4

挠度f = Kf g’ L4/ (100 E I)

=0.644×57.68×6004/(11×100×104×2047083.33)

=0.21mm＜[f]=600/250=2.4mm

满足要求

按3跨简支梁计算，扣件接点间于刚接和铰接之间，计算偏于安全。小横杆上承受梁底40×85木枋，木枋间距100，可近似认为横杆所受力为均布荷载。

查《结构建筑静力计算手册》得

Mmax = Km g L2= 0.10×57.68×0.602 = 2.076KN/m

V = Kv g L = 0.6×57.68×0.60=20.76KN

Σ = M / Wn = 2.076×106 /(3×5.08×103)= 136.22N/mm﹤f=215N/mm2

Τ = V/An =20.76×103 / 489 = 42.45N/mm﹤fv =125N/mm2

F = 0.677PL4 /100EI = 0.677×57.68×6004/(100×2.1×105×3×12.19×104)=0.66mm﹤=f=600/250 =2.4mm

立柱计算高度L=1500 , i = 0.35×(d+D)/2

=0.35×(41+48)/2=15.58mm

λ = L/i =1500/ 15.58= 96.28

查《钢结构设计规范》得稳定系数φ=0.588 (b)

荷载N=57.68×0.6×0.45=15.57KN

σ =15.57×103×0.588/489=18.72N/mm2

﹤φ[f]= 215=126.42N/mm2

以KZL16(1)（700×2000）为计算单元

F= γc H =25×2.0=50KN/m2

F = 0.22γct0β1β2V1/2 = 0.22×25×5×1.2×1.15×11/2 =37.95KN/m2

F—新浇混凝土时对模板最大侧压力

γc—混凝土重力密度（KN/ m3）取γC = 25KN/M3

t0—混凝土初凝时间，取t0 = 5h

V —混凝土浇筑速度（m/ h），取 V=1 m/ h

β1——外加剂影响修正系数，取β1=1.2

β2—塌落度修正系数，取β2=1.15

H—砼侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面总高度（M），

取H =2.0 m取式中较小值F = 37.95 KN/m2×1.2 = 45.54 KN/m2

(2) 侧板承载力计算：

竖向木枋（40×85）＠300，侧板按五跨连续梁计算

g = 45.54×1 = 45.54KN/m

M = Km g L2 = 0.105×45.54×0.32 = 0.43KN.M

V = Kv g L = 0.606×45.54×0.3 = 8.28KN

W = b h2 /6 = 1000×18 2/6 = 54000mm3

σ= M/W = 0.43×106/54000 = 7.97N/mm2

τ= V/2bh =3×8.28×103/2×1000×18 = 0.69N/mm2

8.梁侧模肋（40×85木枋）计算

肋以Φ48×3.5钢管围柃为支座，木枋＠300，跨度为450，两端悬挑三跨连续梁。

承载力验算，未考虑两端悬臂有利减小支座负弯距，更便于安全。

g = 45.54×0.3=13.66KN/m

M = Km g L2 = 0.1×13.66×0.452 = 0.28KN．M

V =Kv g L = 0.606×13.66×0.45 = 3.73KN

W = bh2/6 = 40×852/6=48166.7mm3

σ=M/W = 0.28×106/(2×48166.7)mm3

=2.91N/mm2

τ= V/2bh = 3×3.73×103/2×40×85×2=0.27mm2

9.梁侧模钢管（2ф48×3.5）围柃计算

钢管围柃以螺栓（ф12、＠600×450）为支座，按集中荷载五跨连续梁计算：

p =0.60×0.45×45.54=12.30 KN

Wn = 5.08×103mm3 A = 489mm2

I =12.19×104 mm4 E=2.1×105 N/mm2

M = Km p L = 0.171×12.30×0.6 =1.26KN.m

V = Kv p =0.658×20.49=8.09KN

W= bh2/6 = 40×852/6 = 48166.7mm3

Σ = M/ Wn =1.26×106/(2×5.08×103)mm3

=124.02N/mm2﹤f=215N/mm2

Τ = V/A = 8.09×103/489=16.54N/mm

F =1.097 P L3/100EI

=1.097×12.3×103×6003/ (2×100×2.1×105×12.19×104)

=0.57mm﹤[f]=450/250=2.4mm

ф12螺栓间距为：600×450

拉力 F=45.54×0.6×0.45=12.29KN, A=113mm2

σ=F/A=12.29×103/113=108.81N/mm2﹤f=215N/mm2

（三）三层梁承载力计算：

KZL16(1)：57.68×8.4=483.84KN（设计值）

模板及支架：24.73 KN

楼板模板：8.4×0.7×0.5=2.94 KN

模板支架：21.789 KN

振捣砼时产生的荷载：8.4×0.7×2=11.76KN

荷载值g1=483.84+(5.95+24.73)×1.2+11.76×1.4=537.12KN

(2) 三层梁板KL43(1)

砼： 0.4×0.7×8.4×24=56.45KN

钢筋：梁筋：2.776KN

合计：g2=56.45+2.776+0.88=60.10KN

g合=60.10+537.12=597.22KN

g = q / 8.4 = 597.22/8.4=71.09 KN/M

(3)梁强度验算(视两端固定梁)

最大的弯矩：qL21/8=71.09×8.42/8=627.01KN.M

αs=M/(fcm b h02 )=627.01×106/(16.5×400×6502)=0.225

查表得：γs=0.870

AS=627.01×106/(310×0.870×650)=3576mm2

梁底配筋：4Φ22, AS=1521mm2

梁面配筋：2Φ28+2Φ22, AS= 1232+226=1458 mm2

不能满足要求，则三层梁底支撑不能拆除，必须顶撑。

〈四〉二层K44（1）400×700的验算

(1)荷载的计算：二层梁荷载同三层梁的荷载为60.10KN

模板及支架:24.73KN

合计：60.10+24.73=84.83KN

g=84.83/8.4=10.10KN/ M

最大的弯矩： qL21/8=10.10×8.42/8=89.08KN.M

αs=M/(fcm b h02 )=89.08×106/(16.5×400×6502)=0.03

查表得：γs=0.985

AS=89.08×106/(310×0.985×650)=488.82 ㎜2

合计：488.82+597=1045㎜2

梁底配筋：4Φ22, AS=1521mm2

梁面配筋：2Φ25+2Φ22, AS= 982+226=1208mm2

完全能满足要求，则一层梁底支撑可以拆除。

四层转换层框支梁600×1700的有关荷载

1．转换层梁的有关荷载

0.6×4.5×0.058+0.04×0.085×11×2×6.86=0.67KN

1.7×4.5×0.058+30×0.04×0.085×1×6.86+0.077×36

3）钢筋重量：主筋 ф32：14根 0.66KN/M

腰筋：ф16：10根 0.16KN/M

箍筋：ф16 1.23KN/M

拉筋：ф12 0.86KN/M

∑=2.91×4.5=13.10KN

4)砼自重:24×0.6×1.7=24.48×4.5=110.16 KN

5)振捣砼产生的荷载标准值：2×1.1=2.2×4.5=9.9KN

6)钢管支撑:2.46 KN/㎡

恒荷载系数：1.2 活荷载系数：1.4

G =（0.67+3.92+13.10+110.16）×1.2+9.9×1.4

= 141.69KN

2、转换层次梁、板及钢管支撑传来的荷载

058×2.1×1.5+0.04×0.085×6×6.86=0.32KN

2)钢筋重量：(15×1.5+11×2.2)×1.21×9.8=0.55 KN

3)砼自重：24×1.5×2.1×0.2=15.84 KN

4)钢管支撑：6×5.4×7.85×9.8=2.49 KN

5)振捣砼产生的荷载标准值：2×1.1=2.2KN

恒荷载系数：1.2 活荷载系数：1.4

G =（0.32+0.55+4.85+15.84+2.49）×1.2+2.2×1.4

6）板的荷载传给框支梁：

(2.1+0.73)/2×0.75×31.94/(2.1×1.5)=10.76 KN

3.次梁(400×800)荷载传给框支梁

1) 模板及枋条自重：

1.5×0.04×0.058+0.04×0.085×15×6.86=0.35KN

0.8×2×1.5×0.058+8×0.04×0.085×2=0.19 KN

3）钢筋重量：主筋 ф20：8根 0.28KN/M

箍筋：ф16 0.39KN/M

拉筋：ф12 0.612KN/M

∑=2.91/0.4=3.21KN

4)砼自重:24×0.4×0.8=7.68/0.4=19.20 KN

5)振捣砼产生的荷载标准值：2×1.1=2.2/0.4=5.5KN

6)钢管支撑:2.46 KN

恒荷载系数：1.2 活荷载系数：1.4

G =（0.35+0.19+3.21+19.20+2.46）×1.2+5.5×1.4

7)次梁荷载传给框支梁:38.19/2=19.096 KN

1）（2.3+0.76）/2×0.75×10.76=11.589 KN

2)(4.5+1.5)/2×2.17×10.1=65.75 KN

141.69+10.76+19.096+11.59+65.75=248.89

5.三层楼板的自重：10.76KN

总的竖向荷载:248.89+10.76=258.99 KN

258.89/(0.6×4.5)=95.88 KN /㎡

1．板按四周与梁现浇，按四边嵌固计算内力

n=L1/L2=2975/2575=1.2

按公式取β=ASⅠ/ AS1= A`SⅠ/ AS1 = ASⅡ/ AS2 = ASⅡ/ AS2 =2

=75.03×106 ASⅠ N.mm

M2= ASⅠa3/4L1fy0.9h02

= ASⅠ×0.8×3/4×2580×210×0.9×160

=46.81×106 ASⅠ N.mm

MⅠ=M`Ⅰ= ASⅠβL2fy0.9h01

= ASⅠ×2×2575×210×0.9×170

=191.49×106 ASⅠ N.mm

MⅡ=M`Ⅱ= ASⅠaβL1fy0.9h01

= ASⅠ×0.8×2×2975×210×0.9×170

=124.83×106 ASⅠ N.mm

将以上各内力矩代入公式并折减系数为0.8即

ASⅠ=307 mm2/m

AS2 = a ASⅠ =0.8×307=245 mm2/m

ASⅠ=βASⅠ =2×307=614 mm2/m

ASⅡ =βAS2 =2×245=490 mm2/m

1．二层板及模板支架：35.49KN

ASⅠ =114 mm2/m

AS2 = a ASⅠ =0.8×114=91 mm2/m

ASⅠ=βASⅠ =2×114=228mm2/m

ASⅡ =βAS2 =2×91=182 mm2/m

经上述计算，三层框架梁不能够承担四层梁板荷载及施工荷载，楼板也不能承担四层梁的荷载，框支梁有的支撑直接支撑在三层楼板上，在施工时保证二层楼板的支撑不能拆除。故实际施工时，二层梁板模板及支架不拆除，主次梁模板及支架先松后提紧，三层梁板荷载及施工荷载由三层及一层梁板共同承担，以确保施工安全，框支梁直接支撑在下层楼板上的，一层梁板必须加设顶撑并与上层相对应。

〈四〉后浇带处采用工字钢梁过渡至两边梁上验算如下：

2．四层转换层框支梁400×1000的有关荷载

0.4×5.55×0.058+0.04×0.085×56×6.86=1.43KN

1.0×5.55×0.058×2+20×2×0.04×0.085×1×6.86+0.077×8×5.55=4.87KN

3)钢筋重量：主筋 2.42×4×5.55+4×5.55×3.85=0.89KN/M

箍筋：ф14 1.59KN/M

拉筋：ф12 0.35KN/M

4)砼自重:24×0.4×1.0×5.55=53.28 KN

5)振捣砼产生的荷载标准值：2×1.1×5.55=12.21KN

6)钢管支撑:4.95 KN/㎡

恒荷载系数：1.2 活荷载系数：1.4

G =（1.43+4.87+0.89+1.59+0.35+53.28+4.95）×1.2+12.21×1.4 = 97.93KN

g=97.93/5.55=17.64 KN/m

3.转换层后浇带的板有关荷载:

1)模板及枋条自重：

1.25×5.55×0.058+0.04×0.085×20××1.25×6.86=0.98KN

2)钢筋重量：1.16KN

3)砼自重:24×0.2×1.25×5.55=33.3KN

4)振捣砼产生的荷载标准值：2×1.25×1.1×5.55=15.26KN

Q／CR 546.4-2016 动车组用涂料与涂装 第4部分：转向架用涂料及涂层体系5)钢管支撑:7.16 KN

恒荷载系数：1.2 活荷载系数：1.4

G =（0.98+1.16+0.89+33.3+7.16）×1.2+15.26×1.4 = 72.48KN

g=72.48/(5.55×1.25)=10.0 KN/m

4.验算工字钢梁的强度

2)最大弯矩:17.64×0.6=10.58KN.M

GBT 16895.1-2008标准下载δ=10.58×106/1.05×237×103=42.52N/㎜2<190 N/㎜2