施组设计下载简介：

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

编制：

核对：

审批：

本工程建筑结构的安全等级为二级，根据建筑物的重要性划分属丙类抗震建筑，抗震设防烈度为8度，场地类别为Ⅲ类。结构抗震等级为一级.

本工程采用悬挑外脚手架，悬挑区段分为：2～5层、6～9层、10～13层、14～17层、18～局部19层五段，架体高度为12M，最后一段为7.2M。悬挑钢梁采用16a槽钢GB 9706.1-2020 医用电气设备 第1部分：基本安全和基本性能的通用要求，锚环为Φ14圆钢。脚手架体采用扣件式钢管脚手架。钢管为Φ48×3.5焊接钢管。脚手架平、立、剖面分别如图1、图2、图3所示。

在搭设前钢管均油漆成黄色，剪刀撑颜色漆成红色，脚手板用竹脚手片，围护用草绿色密目网。

（一）构架材料的技术要求

2、钢管必须进行防锈处理，即对购进的钢管先行除锈，然后内壁擦涂两道防锈漆，外壁涂防锈漆一道和面漆两道。

4、扣件铸铁不得有裂纹、气孔；不宜有疏松、砂眼或其他影响使用性能的铸造缺陷。

5、扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。

6、扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。

7、当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。

8、扣件表面应进行防锈处理。

1、立杆。横距1.05m，纵距1.5m左右，相邻立杆的接头位置应错开布置在不同的步距内，与相近大横杆的距离不宜大于步距的三分之一（图4）。立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏。

2、横杆，步距为1.8m。小横杆与立杆扣结，大横杆设四道，搭于小横杆上并用直角扣件扣紧。上下外侧大横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距内，与相近立杆的距离不大于纵距的三分之一（图4）。小横杆露在立杆之外的长度为150~300mm。

3、剪刀撑沿架体外表面连续满设。每一道剪刀撑斜杆连系3~4根立杆，斜杆与地面夹角为45°~60°，剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆扣紧外，在其中间应增加2~4个扣结点。

4、连墙件，按两步三跨设置，且连墙件应设置在框架梁或楼板附近等具有较好抗水平力作用的结构部位，采用在结构楼层砼中埋设锚固钢管的方式（图5）。连墙杆件必须水平设置或稍向下倾，不容许上翘。

5、护栏和挡脚板，在铺脚手板的操作层上必须设两道护栏和挡脚板。上栏杆高1.2m，挡脚板亦可用加设一道挡脚杆（距脚手板面0.2~0.3m）代替。

6、悬挑槽钢，槽钢间距同脚手架立杆纵距，外挑长度1.35m，伸入楼层内的长度不小于1.65m。在伸入楼层的工字钢段上设两道Φ14钢锚环，一道距工字钢前端≤2.1m，工字钢与锚环间的间隙用木契嵌固，以限制钢挑梁侧扭，从而保证钢挑梁的整体稳定性；另一道距工字钢后端0.1m,工字钢与锚环的上部间隙用木契嵌固，如图6所示；锚环形状及尺寸见图7，锚环埋置位置如没有负弯矩筋，应将锚环锚固端置于板底筋下面。当实际外挑长度大于1.35m时，均在挑梁端部加钢丝绳卸荷。阳台等悬挑结构上的挑梁外挑长度从悬挑结构根部起算，卸荷钢丝绳要固定在结构的非悬挑部位。卸荷钢丝绳的拉锚环直径不小于φ14。

在楼层转角部位，悬挑槽钢及卸荷钢丝绳布置如图8所示。

有钢丝绳卸荷的钢梁要在钢梁锚固端端头加设限位，限位方式为在钢梁锚固端端头打孔固定一直径不小于φ12的螺纹钢筋，钢筋锚固深度和外露长度均不小于5cm。

7、转料平台口构造：转料平台口留口宽度3m，留口高度3.6 m，在悬空的脚手架里外立杆处加三角撑加固，如图10所示，并拉钢丝绳予以卸荷，卸荷点小横杆要与建筑物外墙刚性相接。

8、卸荷钢丝绳与悬挑梁或脚手架平面的夹角不得小于43°，卸荷钢丝绳统一选用φ12.5，6×19钢丝绳。

1、按脚手架搭设方案放线定位钢挑梁或脚手架立杆位置。

2、安装固定钢挑梁或铺放立杆底部垫板。

3、周边脚手架从一个角部开始并向两边延伸交圈搭设；“一”字形脚手架从一端开始向另一端延伸搭设。

4、按定位依次竖起立杆，将立杆与纵横向扫地杆连接固定，然后装设第一步的纵向和横向平杆，随校正立杆垂直之后予以固定，并按此要求继续向上搭设。

5、在设置第一排连墙件前，脚手架应每隔6m间距设置抛撑；以确保构架稳定和架上作业人员的安全。

6、剪刀撑、斜杆等整体拉结杆件和连墙件应随搭设的架子一起及时设置。

四、脚手架搭设质量要求

1、落地架搭设场地应平整、夯实、并采取排水措施。立杆底部应加设宽度≥200mm，厚度≥50mm的垫木、垫板或其它刚性垫块，每根立杆的支垫面积应符合设计要求且不得小于0.15m2。

2、在搭设之前，必须对进场的脚手架杆配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的杆配件。

3、节点的连接可靠。扣件的拧紧程度应控制在扭力矩达到40~60N·m。

4、脚手架立杆垂直度应≤1/300，且应同时控制其最大垂直偏差值：当架高≤20m时为不大于50mm，当架高＞20m时为不大于75mm。

5、纵向水平杆的水平偏差应≤1/250，且全架长的水平偏差值不大于50mm。

6、脚手板应铺平铺稳，必要时应予绑扎固定。

7、连墙件垂直和水平间距不超过6m。

8、剪刀撑的斜杆与水平面的交角宜在45°~60°之间，水平投影宽度不小于2跨或4m和不大于4跨或8m。斜杆应与脚手架基本构架杆件加以可靠连接，且斜杆相邻连接点之间杆段的长细比不得大于60。

9、脚手架处于顶层连墙点之上的自由高度不得大于6m。当作业层高出其下连墙件2步或4m以上，且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。

五、脚手架验收和日常检查要求：

脚手架应按以下规定，检查、验收合格后方允许投入使用或继续使用。

2、连续使用达到6个月。

3、施工中途停止使用超过15天，在重新使用之前。

4、在遭受暴风、大雨、大雪、地震等强力因素作用之后。

5、在使用过程中，发现有显著的变形、沉降、拆除杆件和拉结以及安全隐患存在的情况时。

1、拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。

2、连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。

3、在拆除过程中，凡已松开连接的杆配件应及时拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接的杆件。拆下的杆配件应以安全的方式运出或运下，严禁向下抛掷。

4、当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，应先搭设抛撑加固，再拆除连墙件。

5、运至地面的杆配件应按规定及时检查、整修与保养、并按品种、规格分类码堆存放。

七、脚手架安全使用规定

脚手架的使用应遵守以下规定：

（1）作业层每1m2 架面上实际的施工荷载(人员、材料和机具重量) 标准值不得超过以下规定值：

结构脚手架3kN/m2 ；装修脚手架2kN/m2 。

同时进行操作的作业层数不得超过一层。

（2）在架板上堆放的标准砖不得多于单排立码3层；砂浆和容器总重量不得大于1.5 kN；施工设备单重不得大于1 kN，使用人力在架上搬运和安装的构件自重不得大于2.5 kN。

（3）在架面上设置的材料应码放整齐稳固，不得影响施工操作和人员通行。按通行手推车要求搭设的脚手架应确保车道畅通。严禁上架人员在架面上奔跑、退行或倒退拉车。

（4）作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。

（5）在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施；并在作业完毕后，及时予以恢复。

（6）工人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上嬉闹和坐在栏杆上等不安全处休息。

（7）人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通（梯）道，严禁攀援脚手架上下。

（8）每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方许开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。

附：悬挑脚手架构架计算书

按12.8 m架高计算，并附加计算阳台部位3.2m超长悬挑情况。

12.8m高悬挑架计算书

双排脚手架搭设高度为 12.8 米，立杆采用单立杆；

搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.80 米；

内排架距离墙长度为0.30米；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；

采用的钢管类型为 Φ48×3.5；

横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 1.00；

连墙件布置取，竖向间距 2.90 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接；

连墙件连接方式为单扣件连接；

施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；

同时施工层数:1 层；

本工程地处XXX，查荷载规范基本风压为0.400，风荷载高度变化系数μz为0.740，风荷载体型系数μs为0.649；

计算中考虑风荷载作用；

每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140；

安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4 层；

脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；

悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.35米，建筑物内锚固段长度 1.65 米。

与楼板连接的螺栓直径(mm):14.00；

楼板混凝土标号:C25；

悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。

大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；

脚手板的自重标准值:P2=0.300×1.050/(2+1)=0.105 kN/m ；

活荷载标准值: Q=3.000×1.050/(2+1)=1.050 kN/m；

静荷载的设计值: q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172 kN/m；

活荷载的设计值: q2=1.4×1.050=1.470 kN/m；

图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.172×1.5002+0.10×1.470×1.5002 =0.362 kN.m；

支座最大弯距计算公式如下:

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max(0.362×106,0.426×106)/5080.0=83.858 N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为 σ= 83.858 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205.0 N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m；

活荷载标准值: q2= Q =1.050 kN/m；

V= 0.677×0.143×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)+0.990×1.050×1500.04/(100×2.06×105×121900.0) = 2.291 mm；

大横杆的最大挠度 2.291 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500.0/150 mm与10 mm，满足要求！

大横杆的自重标准值：p1= 0.038×1.500 = 0.058 kN；

脚手板的自重标准值：P2=0.300×1.050×1.500/(2+1)=0.158 kN；

活荷载标准值：Q=3.000×1.050×1.500/(2+1) =1.575 kN；

集中荷载的设计值: P=1.2×(0.058+0.158)+1.4 ×1.575 = 2.463 kN；

小横杆计算简图

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax = 1.2×0.038×1.0502/8 = 0.006 kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax = 2.463×1.050/3 = 0.862 kN.m ；

最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.868 kN.m；

最大应力计算值 σ = M / W = 0.868×106/5080.000=170.953 N/mm2 ；

小横杆的最大应力计算值 σ =170.953 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205.000 N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

Vqmax=5×0.038×1050.04/(384×2.060×105×121900.000) = 0.024 mm ；

大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.158+1.575 = 1.790 kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

×121900.0) = 2.929 mm；

最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+2.929 = 2.953 mm；

小横杆的最大挠度和 2.953 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050.000/150=7.000与10 mm,满足要求！

四、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

大横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.500×2/2=0.058 kN；

小横杆的自重标准值: P2 = 0.038×1.050=0.040 kN；

脚手板的自重标准值: P3 = 0.300×1.050×1.500/2=0.236 kN；

活荷载标准值: Q = 3.000×1.050×1.500 /2 = 2.363 kN；

荷载的设计值: R=1.2×(0.040+0.236)+1.4×2.363=3.639 kN；

R < 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载的计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248

NG1 = [0.1248+(1.50×2/2+1.50×2)×0.038/1.80]×12.80 = 2.826；

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.30

NG2= 0.300×4×1.500×(1.050+0.3)/2 = 1.215 kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14

NG3 = 0.140×4×1.500/2 = 0.420 kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4 = 0.005×1.500×12.800 = 0.096 kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.557 kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ= 3.000×1.050×1.500×1/2 = 2.363 kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

Wo = 0.400 kN/m2；

Uz= 0.740 ；

经计算得到，风荷载标准值

Wk = 0.7 ×0.400×0.740×0.649 = 0.134 kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×4.557+ 1.4×2.363= 8.776 kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×4.557+ 0.85×1.4×2.363= 8.280 kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为

Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.134×1.500×

1.8002/10 = 0.078 kN.m；

六、立杆的稳定性计算:

不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值 ：N =8.776 kN；

计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.500 ；

计算长度 ,由公式 lo = kμh 确定 ：l0 = 3.119 m；

长细比 Lo/i = 197.000 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.186 ；

立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；

钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；

σ = 8776.000/(0.186×489.000)=96.490 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 96.490 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值 ：N =8.280 kN；

计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.500 ；

计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.119 m；

长细比: L0/i = 197.000 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.186

立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；

钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；

σ = 8280.063/(0.186×489.000)+77770.999/5080.000 = 106.345 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 106.345 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！

七、连墙件的计算:

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

Nl = Nlw + N0

风荷载标准值 Wk = 0.134 kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.200 m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw = 1.4×Wk×Aw = 3.050 kN；

连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 8.000 kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

Nf = φ·A·[f]

由长细比 l0/i = 300.000/15.800的结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

又： A = 4.89 cm2；[f]=205.00 N/mm2；

Nl = 8.000 < Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！

连墙件采用单扣件与墙体连接。

由以上计算到 Nl = 8.000等于单扣件的抗滑力 8.0 kN，满足要求。

连墙件扣件连接示意图

八、悬挑梁的受力计算:

悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算

悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。

本方案算例中，m =1.350 m，l = 1.650 m，m1 = 0.300 m，m2 = 1.350 m；

水平支撑梁的截面惯性矩I = 866.200 cm4，截面模量(抵抗矩) W = 108.300 cm3。

受脚手架作用集中强度计算荷载 P=4.557+2.363=6.920kN；

k=1.350/1.650=0.818

k1=0.300 / 1.650 = 0.182

k2=1.350 / 1.650 = 0.818

代入公式，经过计算得到

支座反力 RA = 20.997 kN

最大弯矩 MA = 11.575 kN.m

最大应力 σ = 11574586.209 /( 1.05 ×108300.000 )= 101.786 N/mm2

水平支撑梁的最大应力计算值 101.786 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215.000 N/mm2,满足要求!

受脚手架作用集中计算荷载 N= 4.557 +2.363 = 6.920 kN

水平钢梁自重计算荷载 q= 0.002 ×78.500 = 0.172 kN/m

最大挠度 Vmax= 6.571 mm

悬伸长度的两倍，即 2700.000 mm

水平支撑梁的最大挠度 6.571 mm 小于 水平支撑梁的最大容许挠度 2700.000/400 mm,满足要求!

九、悬挑梁的整体稳定性计算:

水平钢梁采用16a号槽钢,计算公式如下

φb = 570 ×10.0×63.0× 235 /( 2700.0×160.0×235.0) = 0.83

经过计算得到最大应力 σ = 11.575×106 /( 0.731×108300.00 )= 146.254 N/mm2；

水平钢梁的稳定性计算 σ = 146.254 小于 [f] = 215.000 N/mm2 ,满足要求!

十、锚固段与楼板连接的计算:

1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：

水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=6.873 kN；

水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:

其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8条[f] = 50N/mm2；

所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[6872.747×4/(3.142×50×2)]1/2 =9.354 mm；

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。

2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：

混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:

经过计算得到公式右边等于56.48 kN，大于锚固力 N=21.00 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!

悬挑长度3.2m悬挑架计算书

仅计算挑梁和拉绳

双排脚手架搭设高度为 12.8 米，立杆采用单立杆；

搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.80 米；

内排架距离墙长度为1.90米；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；

采用的钢管类型为 Φ48×3.5；

横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 1.00；

连墙件布置取，竖向间距2.90 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接；

连墙件连接方式为单扣件连接；

施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；

同时施工层数:1 层；

本工程地处山西省太原市，查荷载规范基本风压为0.400，风荷载高度变化系数μz为0.740，风荷载体型系数μs为0.649；

计算中考虑风荷载作用；

每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140；

安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4 层；

脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；

悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度3.20米，建筑物内锚固段长度 1.65 米。

与楼板连接的螺栓直径(mm):14.00；

楼板混凝土标号:C25

钢丝绳安全系数为:3.000；

钢丝绳与墙距离为(m):2.900；

悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 3.10 m。

二、悬挑梁的受力计算:

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体1900mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 3100mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I = 866.20 cm4，截面抵抗矩W = 108.30 cm3，截面积A = 21.95 cm2。

受脚手架集中荷载 N=1.2×4.557 +1.4×2.363 = 8.776 kN；

水平钢梁自重荷载 q=1.2×21.950×0.0001×78.500 = 0.207 kN/m；

悬挑脚手架示意图

悬挑脚手架计算简图

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁变形图(kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为

R[1] = 12.931 kN；

GBT51051-2014 水资源规划规范.pdfR[2] = 7.597 kN；

最大弯矩 Mmax= 6.128 kN.m；

最大应力 σ =M/1.05W+N/A= 6.128×106 /( 1.05 ×108300.0 )+

0.000×103 / 2195.0 = 53.887 N/mm2；

水平支撑梁的最大应力计算值 53.887 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215.000 N/mm2,满足要求！

JJG(交通) 138-2017 声学多普勒流速剖面仪三、悬挑梁的整体稳定性计算: