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公馆项目梁板柱同时浇筑专项施工方案2020

编制：

审核：

DB62T 4267-2020 天然林资源保护工程管理技术基本规范.pdf审批：

为了保证本工程超模板施工安全，根据《省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法》以及建设部关于《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》的要求，加强施工安全的管理，按相关规定特编制本专项施工方案。方案编制计算依据如下：

1.1相关法律、法规、规范性文件

1、《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》住建部37号令；

2、住房城乡建设部办公厅关于实施《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》有关问题的通知（建办质〔2018〕31号）；

3、广西壮族自治区建筑工程安全生产管理办法（广西壮族自治区人民政府令 第124号）；

4、《广西壮族自治区住房和城乡建设厅贯彻〈危险性较大的分部分项工程安全管理办法〉实施细则》的通知(桂建管〔2015〕63号文)。

11、《建设工程施工现场消防安全技术规范》（GB50720—2011）

1.3施工图设计文件、施工组织设计及其它

1、本工程的全套施工图纸、图纸会审纪要；

2、本工程施工组织设计、专项方案以及现行施工验收规范；

3、品茗施工安全设施计算软件。

1.1昭平县芜琅公馆项目总建筑面积：9958.70㎡，容积率等其它具体指标见总平面图中的技术经济指标。

1.2建筑层数：地上12层；地下一层，建筑高度：34.99m；建筑的防火分类为：高层民用建筑；建筑的耐火等级为：一级。

1.3建筑结构形式为框架结构，建筑结构的类别为丙类，使用年限50年，抗震设防烈度为7度；

1.4单体工程的建筑层数及层高具体见下表所示：

建筑结构的安全等级: 二级

地基基础设计等级:乙级

抗震等级:框架:四级 剪力墙:四级

地震影响系数最大值:0.04

结构设计使用年限: 50年

建筑抗震设防类别:标准设防类

结构设计基准周期:50年 阻尼比:0.05

建筑防火分类: Ⅰ类

混凝土环境类别(+0.000以上和地下室室内部分): 一类

混凝土环境类别(+0.000以下外墙和底板部分以及卫生间):二、a 类

(+0.000以上处于露天环境的构件和与无侵蚀性的水或土壤直接接触的环境):二、a类(如天面的露天构件、水池)

砌体施工质量控制等级:B级

在施工前进行图纸会审及完善施工组织设计方案这两项工作，并组织施工人员认真学习施工图纸、会审记录、施工方案和施工规范等技术文件，做好三级安全技术交底工作，减少和避免施工误差。

钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合规范的规定；钢管必须涂有防不锈漆；新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝大螺栓必须更换；新、旧扣件均应进行防锈处理，并对多次使用的受力材料作必要的强度测试。

根据施工机具需用量计划，做好机械的租赁和购买计划，并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常。

(3)周转材料准备：做好模板、钢管支顶等周转料的备料工作，分批分期进场。

(1)根据开工日期和劳动力需要量计划，组织工人进场，并安排好工人生活。水、电管线架设和安装已完成，能够满足工程施工及工程管理、施工人员生活的用水、用电需要，劳动力组织时必须满足标准层7天/层施工进度。

(2)做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工进度计划；各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。

1、模板及支撑架的材料选取

　　模板：采用915mm×1830mm×15mm（厚）胶合板。

　　木枋：采用50mm×80mm木枋。

支撑系统：选用轮扣式脚手架及配件、φ12对拉螺栓等。

纵横水平拉杆：选用48×3.5mm钢管及配件。

纵横向剪刀撑：选用48×3.5mm钢管及配件。

垫板：采用200×200mm木板垫放。

2、支撑系统的构造设计

本工程的模板方案采用轮扣式钢管脚手架支撑系统，梁板结构的轮扣架采用满堂式布置，间距为900mm，设置纵横水平拉杆，主框架梁的水平拉杆应顶至已浇筑混凝土的墙、柱上，加强模板的整体抗倾覆能力。

（1）根据设计图纸要求，本工程模板支撑系统分为三种情况，具体如下：

情况一：地下室结构层高3.35m高，无梁，梁板砼等级均为C30。选用轮扣式钢管脚手架支撑体系。板底支模高度为3.35m，支撑系统采用1.2米+1.2米+0.6米高轮扣架进行组合支撑，并通过调整顶托的螺栓来满足支模高度的要求。

情况二：首层层高2.39m，最大梁截面尺寸为200mm×600mm，梁跨7m，梁两侧楼板厚120mm，梁板砼等级均为C30。选用轮扣架钢管脚手架支撑体系。梁底支模搭设高度为1.79米，板底支模高度为2.39m。梁支撑系统采用1.2米+顶托进行组合支撑，板支撑系统采用1.2米+0.6米进行组合支撑，并通过调整底座及顶托的螺栓来满足支模高度的要求。

情况三：二至十二层标准层2.95m高最不利截面梁尺寸为200mm×700mm，跨度2.7m，梁两侧楼板厚120mm，梁板砼等级均为C30。选用轮扣架钢管脚手架支撑体系。梁底模板搭设高度为2.25米，板底支模高度为2.95m。梁支撑系统采用1.2米+0.6米轮扣架进行组合支撑，板支撑系统采用1.2米+1.2米轮扣架进行组合支撑，并通过调整底座及顶托的螺栓来满足支模高度的要求。

（2）对于以上三种情况的模板，其构造设计参数均如下：

（3）为加强轮扣架的整体刚度，轮扣架搭设必须保证架身垂直，纵横向基本顺直，并采用Φ48钢管设置纵向水平拉杆，在脚手架的顶层、底层设置，水平拉杆用扣件与轮扣架扣紧。剪刀撑在主梁轮扣架两侧沿全高连续设置，剪刀撑与地面倾角宜45°～60°，用扣件与轮扣架扣紧。

（4）离地面200mm处设置纵横扫地杆一道。轮扣架直接置于浇筑好并且达到一定强度的楼板面上或者有一定强度的面层上，轮扣架下为200×200mm模板垫放。

（5）对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，等模板应按设计要求起拱，当设计无具体要求是，起拱高度应为跨度的1‰~3‰。

（6）所有模板支设必须待下层梁板砼强度达到30％以上方可继续搭设。上一层支模施工时，下一层支架不能拆除，以便荷载能安全传至基础上。组合轮扣架时，采取高架在下，矮架在上的原则。

3、楼梯间及电梯井模板施工

1、模板用15厚夹板制作，竖向用50X 80枋木贴紧模板，横向用 48*3.5钢管压实，用穿墙螺栓收紧的方法，夹紧牢固。50X80枋木间距250，钢管间距450，每边设φ 12穿墙螺栓拉固，间距450，以加强模板刚度。

2、安装外墙内侧、内墙模板

1)先将阴阳角模吊到作业现场使之就位。

2)按照先横墙后纵墙的安装顺序，按编号、按顺序将模板吊至安装部位，用撬棍按墙线把模板调整到位。安装穿墙螺栓，对称调整模板、地脚丝杠，用磁力线坠借助支模辅助线，调测模板垂直度，使模板垂直度偏差<2mm，水平标高偏差<2mm，并挂线调整模板上口，使上口顺直偏差<2m。然后拧紧地脚丝杠及穿墙螺栓。

3)安装外墙外侧模板:模板放在金属三角平台架上，将模板就位，穿螺栓紧固校正，注意施工缝处连接处必须严密、牢固可靠，防止出现错台和漏浆现象。

4)检查墙体模板、角模与墙模子母口接缝是否严密，如不严密应用泡沫海棉填充缝隙，使之间隙严密，防止出现漏浆，错台等现象。

5)按轴线把模张开，校正垂直后，拧紧穿墙螺栓。

6)所有模板安装调正完毕后，办理模板工程预检验收，才可浇灌混凝土。

1)保证结构和构件各部位形状、几何尺寸的正确性，误差应在国家规范规定的允许范围内;

2)足够的稳定性、强度和刚度，在砼浇筑过程中不位移，不变形;

3)模板接缝不得漏浆;

4)模板及支撑在安装过程中，必须设置临时固定装置，防止倾覆;

5)模板表面必须刷脱模剂，多次周转使用的模板必须清除杂物，拨去钉子。

(二)、电梯井道模板施工操作平台搭设及井道安全防护施工

1)井道操作平台采取提前预制好的整体钢价平台作业方法，此平台跟随作业层逐步提升，安全经济;

2)平台制作方法:操作平台底座采用50方管间距不大于500焊制而成，. 上部用大板密封，焊制尺寸控制，平台四周与井道净空保持在50左右距离，以方便平台提升;底座下部支撑体系采用两根大号方管作支撑，每根方管为两根16号槽钢对焊而成，此方管下料尺寸比井道净空每头小100， 这两根支撑方管焊牢于平台底部，间距以均分平台为准;锚固杆件的制作:锚固杆件采用8厚80 x 100的方管制作，此锚固件下料尺寸的控制为，穿入支撑杆内不小于500并锚穿墙体，锚固杆件上部用圆16钢筋焊接把手，在支撑杆相应部位开设滑槽，滑槽应打磨光滑，在使用前在深入支撑杆部位涂抹润滑脂以方便来回抽拉。

4)平台吊装:每次在模板拆完以后，利用井架搭设交叉起吊点，起吊点均为双钢管双扣件连接，指挥塔吊起吊平台，平台稍加提升，以满足锚固杆可以来回活动即好，此时将锚固杆抽回支撑杆，此时指挥塔吊缓慢提升，待提到作业面时，停止提升，对准提前在砼墙上预留的孔洞时，将锚固杆抽出锚与砼墙中，此时塔吊缓慢下降，让锚固杆承担平台，观察锚固杆与预留孔洞之间的间隙大小，如间隙过大，则用木楔填塞。此时塔吊收起钢丝绳，安装完成。平台制作详附图

井道防护采用的是层层硬防护，主要采用两种防护方法施工:一 是采用14号工字钢间距不大于500， 上面用50方管配合50木方铺设，最上一层用大板满铺钉子钉牢，工字钢埋设处提前预留孔洞，工字钢硬防护距离不大于9米高度，中间楼层处采用钢管铺设，穿钢管位置提前埋设套管，钢管纵横连接，上面木方做底， 大板做面密封严实，并用钉子、铁丝固定牢固;此种防护保证了井道内每层均是硬防护，大大降低落物击穿的可能性。

①将梯步平面板和立面板加工成半成品，使立模与面板定形化,与楼梯斜板和侧板对楼梯模板进行封闭。钢筋绑扎完毕,即可封闭模板上人，方便人员通行,有效地保护了楼梯负弯矩钢筋。

①放样，确定楼梯板底模高度和踏步平面、立面位置;

②搭设支撑架，放置木枋，铺楼梯斜板、平台底板、侧板。( 详见楼梯模板安装示意图)

由安装事先制作好的踏步定形模板:

在安装踏步模板前,为防止其下沉，应在斜板.上沿梯跑方向左右放置二根与梯板厚度相对应高度的直径14的钢筋支架。

1、当侧板加工为锯齿形时，梯踏步平面板和立面板的两端头均搭在侧板锯齿形上;.

2、当侧板不加工为锯齿形时,梯踏步平面板和立面板与侧板连接是利用梯踏步平面板和立面板两端头的加劲板与侧板连接固定。

由于本工程三种情况的模板的设计参数相同，又情况一的梁板支撑高度>情况三的梁板支撑高度>情况二的梁板支撑高度。且因情况三的出现频率最大，经各方商定只需验算情况三的模板安全计算，情况三支模验算书如下：

5、1板模板（轮扣式）计算书

荷载系数参数表：

设计简图如下：

按简支梁 ，取1m单位宽度计算。

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

承载能力极限状态

q1＝γ0×[1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.5×0.9×3]×1=8.096kN/m

q2＝1×1.3×G1k×b＝1×1.3×0.1×1=0.13kN/m

p＝1×1.5×0.9×Q1k＝1×1.5×0.9×2.5＝3.375kN

正常使用极限状态

q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1×3)×1＝6.112kN/m

计算简图如下：

M1＝q1l2/8＝8.096×0.32/8＝0.091kN·m

M2＝q2L2/8+pL/4＝0.13×0.32/8+3.375×0.3/4＝0.255kN·m

Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.091，0.255]＝0.255kN·m

σ＝Mmax/W＝0.255×106/37500＝6.789N/mm2≤[f]/γR=15/1＝15N/mm2

νmax＝5ql4/(384EI)=5×6.112×3004/(384×10000×281250)=0.229mm

ν＝0.229mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm

q1＝γ0×[1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.5×0.9×3]×0.3＝2.507kN/m

因此，q1静＝γ0×1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1×1.3×(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.3＝1.292kN/m

q1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b=1×1.5×0.9×3×0.3＝1.215kN/m

q2＝1×1.3×G1k×b=1×1.3×0.3×0.3＝0.117kN/m

p＝1×1.5×0.9×Q1k＝1×1.5×0.9×2.5＝3.375kN

计算简图如下：

M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.292×0.92+0.125×1.215×0.92＝0.254kN·m

M2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×0.117×0.92+0.203×3.375×0.9，0.125×0.117×0.92+0.188×3.375×0.9]＝0.623kN·m

M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.507×0.12/2，0.117×0.12/2+3.375×0.1]＝0.338kN·m

Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.254，0.623，0.338]＝0.623kN·m

σ=Mmax/W=0.623×106/64000=9.738N/mm2≤[f]/γR=12.87/1=12.87N/mm2

V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.292×0.9+0.625×1.215×0.9＝1.41kN

V2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.117×0.9+0.688×3.375＝2.388kN

V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.507×0.1，0.117×0.1+3.375]＝3.387kN

Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.41，2.388，3.387]＝3.387kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.387×1000/(2×60×80)＝1.058N/mm2≤[τ]/γR=1.386/1=1.386N/mm2

q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1×3)×0.3＝1.894kN/m

挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.894×9004/(100×8415×256×104)＝0.3mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm；

悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=1.894×1004/(8×8415×256×104)＝0.001mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×100/250＝0.8mm

1、小梁最大支座反力计算

q1＝γ0×[1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.45+(24+1.1)×0.12)+1.5×0.9×3]×0.3＝2.565kN/m

q1静＝γ0×1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.3×(0.45+(24+1.1)×0.12)×0.3＝1.35kN/m

q1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b ＝1×1.5×0.9×3×0.3＝1.215kN/m

q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.45+(24+1.1)×0.12)+1×3)×0.3＝1.939kN/m

承载能力极限状态

按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×2.565×0.9＝2.886kN

按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L +q1l1＝(0.375×1.35+0.437×1.215)×0.9+2.565×0.1＝1.19kN

R＝max[Rmax，R1]＝2.886kN;

正常使用极限状态

按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×1.939×0.9＝2.181kN

按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L +q2l1＝0.375×1.939×0.9+1.939×0.1＝0.848kN

R'＝max[R'max，R'1]＝2.181kN;

计算简图如下：

主梁计算简图一

主梁弯矩图一(kN·m)

σ=Mmax/W=0.737×106/4550=161.895N/mm2≤[f]/γR=205/1=205N/mm2

主梁剪力图一(kN)

主梁变形图一(mm)

跨中νmax=0.902mm≤[ν]=900/250=3.6mm

悬挑段νmax＝0.234mm≤[ν]=2×150/250=1.2mm

5、支座反力计算

承载能力极限状态

支座反力依次为R1=6.878kN，R2=8.995kN，R3=8.995kN，R4=6.878kN

按上节计算可知，可调托座受力N＝8.995kN≤[N]/γR=30/1＝30kN

l0=h=1800mm

λ=l0/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150

2、立杆稳定性验算

立杆计算长度：l0=βHβaμh=1×1.014×1.865×1800=3404mm

l02=h’+2k0h2=1200+2×0.7×500=1900mm

l0=max(l01,l02)=max(3404,1900)=3404mm

λ=l0/i=3404/15.9=214.088，查表得，φ＝0.159

支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la×ωfk=0.9×0.29=0.261kN/m：

风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：

Fwk=la×Hm×ωmk=0.9×0.12×0.199=0.021kN

支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：

Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×2.952×0.261+2.95×0.021=1.199kN.m

立杆考虑风荷载造成的立杆附加轴力Nwtk，计算如下：

Nwtk=6n×Mok/[(n+1)(n+2)B]=6×22×1.199/[(22+1)×(22+2)×19.7]=0.015kN

主梁支座反力：R1＝6.878kN，R2＝8.995kN，R3＝8.995kN，R4＝6.878kN

N =Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H=Max[6.878,8.995,8.995,6.878]+1×1.3×0.15×2.95=9.571kN

f＝ N/(φA)＝9570.719/(0.159×506)=118.959N/mm2≤[f]/γR＝205/1=205N/mm2

Mw=γQωklah2/10=1.5×0.021×0.9×1.82/10=0.009kN·m

N =Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H=Max[6.878,8.995,8.995,6.878]+1×1.3×0.15×2.95=9.571kN

H/B=2.95/19.7=0.15≤3

H=2.95≤5m

B2la(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj ≥3γ0Mok

gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2

gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2

Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN

bj ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m

B2la(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj =B2la[qH/(la×lb)+G1k]+2×Gjk×B/2=19.72×0.9×[0.15×2.95/(0.9×0.9)+0.45]+2×1×19.7/2=367.687kN.m≥3γ0Mok =3×1×1.199=3.597kN.M

十一、立杆地基基础验算

立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝9.584/(0.4×0.25)＝95.838kPa≤fak＝150kPa

5、2梁模板（轮扣式，梁板立柱不共用）计算书

设计简图如下：

取单位宽度b=1000mm，按简支梁计算：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4φcQ1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×0.7×3]×1＝27.172kN/m

JJG(交通) 134-2017标准下载 q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1×3]×1＝20.95kN/m

计算简图如下：

Mmax＝0.125q1L2＝0.125×27.172×0.22＝0.136kN·m

σ＝Mmax/W＝0.136×106/37500＝3.623N/mm2≤[f]/γR=15/1＝15N/mm2

νmax＝5q2L4/(384EI)=5×20.95×2004/(384×10000×281250)＝0.155mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm

3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

GB50369-2014-标准下载 R1=R2=0.5q1L=0.5×27.172×0.2＝2.717kN