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旅游集散中心施工临时用电施工组织设计三、 现场勘测资料和原始资料 2
四、 电源进线、用电设备位置及线路走向等 2
六、 选择变压器（变压器容量复核） 18
钢结构住宅主要构件尺寸指南（住房和城乡建设部2020年7月）七、 设计配电系统 19
八、 施工用电配电系统图 43
九、 配电箱电器配置接线图 49
十一、 防雷设计 63
十二、 防护措施 66
十三、 安全用电和电气防火措施 67
本项目建筑占地面积24069.7平方米。为新建旅游集散中心综合体一栋建筑单体。总建筑面积82538.06平方米，其中地上建筑面积72448.10平方米，架空面积551.8平方米，地下建筑面积9538.16平方米。总占地面积23864.2平方米。总机动车停车位1886个，总非机动车停车位620辆。
旅游集散中心单体地上为五层，地下一层，建筑高度21.9米。
旅游集散中心包含两大功能：一是客运站功能，建筑面积为4940.7平方米，二是旅游集散功能，其中又包含旅游换乘及商业餐饮，停车楼及精品酒店三大功能，旅游换乘及商业餐饮建筑面积为12785.4平方米，停车楼建筑面积为47211.3平方米及精品酒店7510.7平方米。
7、本项目施工组织设计
现场勘测资料和原始资料
本工程施工及生活用电从业主提供的二个400KVA箱变处（共计800KVA）接出，生活区用电与施工区用电分开设置，现场施工用电电缆分2路埋地敷设，接至各施工用电配电箱处。
2、现场勘测包括以下内容
（1）本项目位于苍南县马站镇232省道与原渔寮支线交叉口东北侧。
（2）根据勘察施工现场地表以下不存在管道、线缆的分布。
（3）现场周边的环境情况。不存在外电架空线路，不存在易燃易爆物和腐蚀介质；不存在外界强电磁波源的电磁感应。
电源进线、用电设备位置及线路走向等
施工现场电源进线由现场箱变引至配电室，由配电室引入至施工现场，进线采用220/380V三相四线制；据用电规范规定，工程采用TN－S系统，实行三级配电两级保护。
施工现场1#箱变下设总配电箱2台（2#一级总箱、4#一级总箱），分配电箱7台，开关箱27台。
施工现场2#箱变下设总配电箱2台（1#一级总箱、3#一级总箱），分配电箱7台，开关箱25台。
总箱以放射式向各分配电箱配电，分配电箱以树干式向各开关箱配电。总分配电箱、开关箱施工用电线的布置严格按照《施工现场临时用电安全技术规范》规定。根据施工现场用电设备布置情况，采用明敷或埋地敷设，布置位置及线路走向参见用电工程总平面图。
（二）施工现场主要用电设备设施
施工现场主要用电设备设施表
1、1#一级总箱负荷计算及需用变压器容量计算
1#一级总箱用电设备及参数表
塔式起重机铭牌暂载率Jc =25%，统一换算到暂载率Jc =25%，其设备容量计算如下：Pe =2P'=2×34.7=34.70KW
总箱下电气设备组成一个设备组，总需要系数Kx=0.6，综合功率因数Cosφ=0.8，总计算负荷为
Pj=Kx∑Pe=0.6×186.5=111.90kW
Qj= Pjtgφ=111.90×0.75=83.93kvar
需要系数Kx=0.7，功率因数Cosφ=0.8,
Pj=0.7×(34.7+0.8+4)=0.7×39.50=27.65kW,
Qj=Pjtgφ=27.65×0.75=20.74kvar
分箱计算负荷不应小于分箱下用电设备最大计算负荷的1.1倍，且不应大于分箱下用电设备计算负荷之和，故取85.28A。
需要系数Kx=0.7，功率因数Cosφ=0.8,
Pj=0.7×(7.5+5.5+4+4+4+4)=0.7×29.00=20.30kW,
Qj=Pjtgφ=20.30×0.75=15.23kvar
需要系数Kx=0.7，功率因数Cosφ=0.8,
Pj=0.7×(34.7+0.8+10)=0.7×45.50=31.85kW,
Qj=Pjtgφ=31.85×0.75=23.89kvar
分箱计算负荷不应小于分箱下用电设备最大计算负荷的1.1倍，且不应大于分箱下用电设备计算负荷之和，故取85.28A。
需要系数Kx=0.7，功率因数Cosφ=0.8,
Pj=0.7×(34.7+15+0.8+10)=0.7×60.50=42.35kW,
Qj=Pjtgφ=42.35×0.75=31.76kvar
分箱计算负荷不应小于分箱下用电设备最大计算负荷的1.1倍，且不应大于分箱下用电设备计算负荷之和，故取85.28A。
需要系数Kx=0.7，功率因数Cosφ=0.8,
Pj=0.7×(4+4+4)=0.7×12.00=8.40kW,
Qj=Pjtgφ=8.40×0.75=6.30kvar
总计算负荷是选择供电变压器容量的主要依据，另外还需要考虑变压器的固有损耗和经济运行问题。
变压器的固有损耗包括有功损耗和无功损耗两部分，可按下列近似公式估算。
有功功率损耗ΔPB=0.02SJ=0.02×139.88=2.80kW
无功功率损耗ΔQB=0.08SJ=0.08×139.88=11.19kvar
变压器固有损耗11.53kV•A
于是，可选变压器的容量最小应为：SB=SJ+ΔSB=139.88+11.53=151.41kV•A
2、3#一级总箱负荷计算及需用变压器容量计算
3#一级总箱用电设备及参数表
总箱下电气设备组成一个设备组，总需要系数Kx=0.6，综合功率因数Cosφ=0.8，总计算负荷为
Pj=Kx∑Pe=0.6×84=50.40kW
Qj= Pjtgφ=50.40×0.75=37.80kvar
总箱计算负荷不应小于分路最大计算负荷的1.1倍，且不应大于分路计算负荷之和，故取102.37A。
需要系数Kx=0.7，功率因数Cosφ=0.8,
Pj=0.7×(20+15+15+15+5)=0.7×70.00=49.00kW,
Qj=Pjtgφ=49.00×0.75=36.75kvar
需要系数Kx=0.7，功率因数Cosφ=0.8,
Pj=0.7×(5+5+4)=0.7×14.00=9.80kW,
Qj=Pjtgφ=9.80×0.75=7.35kvar
总计算负荷是选择供电变压器容量的主要依据，另外还需要考虑变压器的固有损耗和经济运行问题。变压器的固有损耗包括有功损耗和无功损耗两部分，可按下列近似公式估算。有功功率损耗ΔPB=0.02SJ=0.02×63.00=1.26kW
无功功率损耗ΔQB=0.08SJ=0.08×63.00=5.04kvar
变压器固有损耗5.20kV•A
于是，可选变压器的容量最小应为：SB=SJ+ΔSB=63.00+5.20=68.20kV•A
3、2#一级总箱负荷计算及需用变压器容量计算
2#一级总箱用电设备及参数表
塔式起重机铭牌暂载率Jc =25%，统一换算到暂载率Jc =25%，其设备容量计算如下：Pe =2P'=2×34.7=34.70KW
总箱下电气设备组成一个设备组，总需要系数Kx=0.6，综合功率因数Cosφ=0.8，总计算负荷为
Pj=Kx∑Pe=0.6×192.5=115.50kW
Qj= Pjtgφ=115.50×0.75=86.63kvar
需要系数Kx=0.7，功率因数Cosφ=0.8,
Pj=0.7×(34.7+0.8+15+10)=0.7×60.50=42.35kW,
Qj=Pjtgφ=42.35×0.75=31.76kvar
分箱计算负荷不应小于分箱下用电设备最大计算负荷的1.1倍，且不应大于分箱下用电设备计算负荷之和，故取85.28A。
需要系数Kx=0.7，功率因数Cosφ=0.8,
Pj=0.7×(4+7.5+5.5+4+4+4)=0.7×29.00=20.30kW,
Qj=Pjtgφ=20.30×0.75=15.23kvar
需要系数Kx=0.7，功率因数Cosφ=0.8,
Pj=0.7×(34.7+0.8+10)=0.7×45.50=31.85kW,
Qj=Pjtgφ=31.85×0.75=23.89kvar
分箱计算负荷不应小于分箱下用电设备最大计算负荷的1.1倍，且不应大于分箱下用电设备计算负荷之和，故取85.28A。
需要系数Kx=0.7，功率因数Cosφ=0.8,
Pj=0.7×(34.7+0.8+10)=0.7×45.50=31.85kW,
Qj=Pjtgφ=31.85×0.75=23.89kvar
分箱计算负荷不应小于分箱下用电设备最大计算负荷的1.1倍，且不应大于分箱下用电设备计算负荷之和，故取85.28A。
需要系数Kx=0.7，功率因数Cosφ=0.8,
Pj=0.7×(4+4+4)=0.7×12.00=8.40kW,
Qj=Pjtgφ=8.40×0.75=6.30kvar
总计算负荷是选择供电变压器容量的主要依据，另外还需要考虑变压器的固有损耗和经济运行问题。
变压器的固有损耗包括有功损耗和无功损耗两部分，可按下列近似公式估算。
有功功率损耗ΔPB=0.02SJ=0.02×144.38=2.89kW
无功功率损耗ΔQB=0.08SJ=0.08×144.38=11.55kvar
变压器固有损耗11.91kV•A
于是，可选变压器的容量最小应为：SB=SJ+ΔSB=144.38+11.91=156.29kV•A
4、4#一级总箱负荷计算及需用变压器容量计算
4#一级总箱用电设备及参数表
总箱下电气设备组成一个设备组，总需要系数Kx=0.6，综合功率因数Cosφ=0.8，总计算负荷为
Pj=Kx∑Pe=0.6×40=24.00kW
Qj= Pjtgφ=24.00×0.75=18.00kvar
总箱计算负荷不应小于分路最大计算负荷的1.1倍，且不应大于分路计算负荷之和，故取61.8A。
需要系数Kx=0.7，功率因数Cosφ=0.8,
Pj=0.7×(20+6)=0.7×26.00=18.20kW,
Qj=Pjtgφ=18.20×0.75=13.65kvar
分箱计算负荷不应小于分箱下用电设备最大计算负荷的1.1倍，且不应大于分箱下用电设备计算负荷之和，故取56.18A。
需要系数Kx=0.7，功率因数Cosφ=0.8,
Pj=0.7×(5+5+1+3)=0.7×14.00=9.80kW,
Qj=Pjtgφ=9.80×0.75=7.35kvar
总计算负荷是选择供电变压器容量的主要依据，另外还需要考虑变压器的固有损耗和经济运行问题。
变压器的固有损耗包括有功损耗和无功损耗两部分，可按下列近似公式估算。
有功功率损耗ΔPB=0.02SJ=0.02×30.00=0.60kW
无功功率损耗ΔQB=0.08SJ=0.08×30.00=2.40kvar
变压器固有损耗2.47kV•A
于是，可选变压器的容量最小应为：SB=SJ+ΔSB=30.00+2.47=32.47kV•A
选择变压器（变压器容量复核）
根据1#总箱下用电设备负荷计算后，确定可选变压器的容量最小应为：
SB=SJ+ΔSB=139.88+11.53=151.41kV•A
根据3#总箱下用电设备负荷计算后，确定可选变压器的容量最小应为：
SB=SJ+ΔSB=63.00+5.20=68.20kV•A
现场提供的1#箱变，变压器的容量为400 kV,•A，根据以上计算，
400 kV•A>151.41 kV•A +68.20 kV•A，所以1#箱变满足要求。
根据2#总箱下用电设备负荷计算后，确定可选变压器的容量最小应为：
SB=SJ+ΔSB=144.38+11.91=156.29kV•A
根据2#总箱下用电设备负荷计算后，确定可选变压器的容量最小应为：
SB=SJ+ΔSB=30.00+2.47=32.47kV•A
现场提供的1#箱变，变压器的容量为400 kV,•A，根据以上计算，
400 kV•A>151.41 kV•A +68.20 kV•A，所以2#箱变满足要求。
按允许温升初选电缆芯线截面，然后按电压偏移和机械强度校验。
a.按允许温升初选导线截面
b.按电压偏移校验导线截面
电缆截面70mm2，电阻R0=0.28Ω/Km，电抗X0 =0.07Ω/Km，电缆长度0.030km。 ΔU%=+=
a.按允许温升初选导线截面
b.按电压偏移校验导线截面
电缆截面25mm2，电阻R0=0.74Ω/Km，电抗X0 很小可略去不计，电缆长度0.03km。 ΔU%=+=
a.按允许温升初选导线截面
b.按电压偏移校验导线截面
电缆截面10mm2，电阻R0=1.2Ω/Km，电抗X0 很小可略去不计，电缆长度0.03km。 ΔU%=+=
a.按允许温升初选导线截面
b.按电压偏移校验导线截面
电缆截面25mm2，电阻R0=0.74Ω/Km，电抗X0 很小可略去不计，电缆长度0.03km。 ΔU%=+=
a.按允许温升初选导线截面
b.按电压偏移校验导线截面
电缆截面25mm2，电阻R0=0.74Ω/Km，电抗X0 很小可略去不计，电缆长度0.03km。 ΔU%=+=
a.按允许温升初选导线截面
b.按电压偏移校验导线截面
电缆截面2.5mm2，电阻R0=1.2Ω/Km，电抗X0 很小可略去不计，电缆长度0.03km。 ΔU%=+=
分箱至塔式起重机支线导线与开关电器选择
设备容量Pe=34.7kW，功率因数cosφ=0.8，工作效率η=0.85，设备计算负荷
分箱至LED灯支线导线与开关电器选择
设备容量Pe=0.8kW，功率因数cosφ=1，工作效率η=0.85，设备计算负荷
分箱至随层箱支线导线与开关电器选择
设备容量Pe=4kW，功率因数cosφ=0.7，工作效率η=0.85，设备计算负荷
分箱至钢筋调直机支线导线与开关电器选择
设备容量Pe=7.5kW，功率因数cosφ=0.8，工作效率η=0.8，设备计算负荷
分箱至钢筋切断机支线导线与开关电器选择
设备容量Pe=5.5kW，功率因数cosφ=0.8，工作效率η=0.8，设备计算负荷
分箱至钢筋弯曲机,钢筋弯曲机支线导线与开关电器选择
支线下的设备容量Pe=8kW，功率因数cosφ=0.8，需要系数Kx=1，支线计算负荷
分箱至钢筋套丝机,钢筋套丝机支线导线与开关电器选择
支线下的设备容量Pe=8kW，功率因数cosφ=0.8，需要系数Kx=1，支线计算负荷
分箱至塔式起重机支线导线与开关电器选择
设备容量Pe=34.7kW，功率因数cosφ=0.8，工作效率η=0.85，设备计算负荷
分箱至LED灯支线导线与开关电器选择
设备容量Pe=0.8kW，功率因数cosφ=1，工作效率η=0.85，设备计算负荷
分箱至随层箱支线导线与开关电器选择
设备容量Pe=10kW，功率因数cosφ=0.7，工作效率η=0.85，设备计算负荷
分箱至塔式起重机支线导线与开关电器选择
设备容量Pe=34.7kW，功率因数cosφ=0.8，工作效率η=0.85，设备计算负荷
分箱至物料提升机支线导线与开关电器选择
设备容量Pe=15kW，功率因数cosφ=0.8，工作效率η=0.8，设备计算负荷
分箱至LED灯支线导线与开关电器选择
设备容量Pe=0.8kW，功率因数cosφ=1，工作效率η=0.85，设备计算负荷
分箱至随层箱支线导线与开关电器选择
设备容量Pe=10kW，功率因数cosφ=0.7，工作效率η=0.85，设备计算负荷
分箱至精密裁板锯支线导线与开关电器选择
设备容量Pe=4kW，功率因数cosφ=0.8，工作效率η=0.85，设备计算负荷
分箱至备用箱,备用箱支线导线与开关电器选择
支线下的设备容量Pe=8kW，功率因数cosφ=0.8，需要系数Kx=1，支线计算负荷
a.按允许温升初选导线截面
b.按电压偏移校验导线截面
电缆截面16mm2，电阻R0=1.2Ω/Km，电抗X0 很小可略去不计，电缆长度0.030km。 ΔU%=+=
a.按允许温升初选导线截面
b.按电压偏移校验导线截面
电缆截面35mm2，电阻R0=0.54Ω/Km，电抗X0 很小可略去不计，电缆长度0.03km。 ΔU%=+=
a.按允许温升初选导线截面
b.按电压偏移校验导线截面
电缆截面4mm2，电阻R0=1.2Ω/Km，电抗X0 很小可略去不计，电缆长度0.03km。 ΔU%=+=
分箱至管理人员宿舍支线导线与开关电器选择
设备容量Pe=20kW，功率因数cosφ=0.7，工作效率η=0.85，设备计算负荷
分箱至职工宿舍,职工宿舍,职工宿舍支线导线与开关电器选择
支线下的设备容量Pe=45kW，功率因数cosφ=0.8，需要系数Kx=1，支线计算负荷
分箱至厨房食堂支线导线与开关电器选择
设备容量Pe=5kW，功率因数cosφ=0.7，工作效率η=0.85，设备计算负荷
烟道JGT194-2018.pdf分箱至水泵房支线导线与开关电器选择
设备容量Pe=5kW，功率因数cosφ=0.7，工作效率η=0.85，设备计算负荷
分箱至备用箱支线导线与开关电器选择
设备容量Pe=4kW，功率因数cosφ=0.7，工作效率η=0.85，设备计算负荷
a.按允许温升初选导线截面
b.按电压偏移校验导线截面
电缆截面70mm2，电阻R0=0.28Ω/Km成都市社区服务中心、社区用房、文化活动中心、文化活动站建设技术导则(2020)（成都市公共配套设施建设管理领导小组办公室2020年10月）.pdf，电抗X0 =0.07Ω/Km，电缆长度0.030km。 ΔU%=+=
a.按允许温升初选导线截面